Sono ammesse tensioni di trazione (sigma)c=0,10 fckj fermo
restando l'obbligo specificato al punto 4.3.4.5. di disporre armature
metalliche come ivi indicato, ma proporzionate al tasso convenzionale
massimo di 215 N/mm2. Nelle travi ad armature pretese sono ammesse
tensioni di trazione iniziali pari a 0,05 fckj senza aggiunta di
armatura sussidiaria purche' l'armatura pre-tesa sia ben diffusa
nella zona soggetta a trazione. Per spessori minori di 5 cm le
tensioni normali iniziali sono ridotte del 30%. Qualora si ammettano
tensioni iniziali elevate si dovra' considerare il rischio che le
contro-frecce assumano nel tempo valori eccessivi.
Le fasi intermedie e transitorie della costruzione e' consentito
superare nel conglomerato il limite a trazione innanzi stabilito
purche' le fasi successive provochino l'annullamento dello stato di
trazione.
In tali condizioni dovra' considerarsi la parzializzazione della
sezione durante la predetta fase transitoria e le armature, disposte
come precisato al punto 4.3.4.5., dovranno verificarsi in conformita'
alle norme e prescrizioni valide per le sezioni pressoinflesse di
conglomerato cementizio armato normale. La resistenza a trazione del
conglomerato nelle zone virtualmente fessurate non potra' tenersi in
conto nelle verifiche a taglio e nella eventuale verifica a
fessurazione.
Nella zona di ancoraggio delle armature si possono tollerare
compressioni locali prodotte dagli apparecchi di ancoraggio pari a:
fckj
------
1,1
Quando la testata della trave sia prefabbricata in conglomerato,
fckj rappresenta la resistenza caratteristica a compressione del
conglomerato della testata medesima. In tal caso si controllera'
inoltre che la pressione di contatto sotto la testata prefabbricata,
valutata nell'ipotesi di distribuzione uniforme con diffusione a 45
(gradi) attraverso la testata, rispetti la limitazione precedente.
Qualora gli apparecchi di ancoraggio non siano applicati sulla
superficie del conglomerato, ma incassati nel corpo della trave,
nella valutazione della pressione trasmessa si puo' tener conto anche
della diffusione della forza per attrito laterale lungo le superfici
dell'apparecchio: tale contributo, tanto maggiore quanto maggiore e'
l'aderenza assicurata dalla scabrosita' delle superfici laterali
dell'apparecchio, non dovra', sotto le migliori condizioni, superare
il limite massimo del 50% dello sforzo totale.
Qualora le zone di influenza di apparecchi vicini si
sovrappongano, le pressioni vanno sommate.
Verifiche locali dovranno eseguirsi per gli ancoraggi fissi
annegati.
4.3.4.7. Travi a conci.
Nelle travi a conci con giunti lisci riempiti con malta cementizia
il rapporto fra lo sforzo di taglio e lo sforzo normale non deve
superare in esercizio per le combinazioni rare, in corrispondenza
dei giunti, il valore 0,35. Qualora tale rapporto risulti maggiore di
0,35 le superfici dei conci congiunti debbono essere munite di
apposite dentellature o rese solidali con l'impiego di adesivi
adeguatamente sperimentati e controllati.
4.3.4.8. Deformazioni lente.
a) Ritiro.
Per il calcolo delle cadute di tensione, salvo piu' precise
valutazioni (vedi punto 2.1.6.) si possono adottare i seguenti
valori:
- 0,0003 se la struttura viene precompressa prima di 14 giorni di
stagionatura;
- 0,00025 se la struttura viene precompressa dopo 14 giorni di
stagionatura.
Per strutture particolarmente sottili ed ambiente particolarmente
secco dovranno adottarsi valori superiori.
b) Viscosita'.
La deformazione lenta sotto carico, depurata del ritiro, puo',
salvo piu' precise valutazioni (vedi punto 2.1.7.), essere assunta
pari ad almeno 2 volte la deformazione elastica in esercizio per le
combinazioni quasi permanenti, sembra che la struttura venga
sollecitata non prima di 14 giorni di stagionatura.
Se la struttura viene invece sollecitata entro un tempo minore, la
deformazione lenta sotto carico si assumera' non inferiore a 2,3
volte la deformazione elastica in esercizio per le combinazioni quasi
permanenti.
Se la maturazione del conglomerato avviene con procedimenti
particolari, e' ammessa l'adozione di un minor valore della
deformazione lenta purche' sperimentalmente giustificato.
Il calcolo della caduta di tensione per viscosita' dovra' essere
effettuato, con riferimento alla tensione che, nella sezione
considerata, agisce sulla fibra di conglomerato posta al livello
della armatura.
Nelle travi ad armatura pre-tesa, nella esecuzione delle quali
intercorre sempre un intervallo di tempo tra la tesatura e
l'applicazione dello sforzo di compressione al conglomerato, il
calcolo della deformazione elastica del calcestruzzo, necessario per
la successiva valutazione di quella differita nel tempo, dovra'
basarsi sul valore assunto dalla tensione nell'acciaio al momento
della applicazione dello stato di coazione al conglomerato, desunto
dalla curva sperimentale di rilassamento determinata in condizioni
simili a quelli presenti in fase esecutiva, ponendo particolare
attenzione all'influenza sul rilassamento dell'acciaio dell'eventuale
riscaldamento utilizzato per accelerare l'indurimento del
conglomerato.
4.3.4.9. Tensioni limite per gli acciai da precompresso.
Le tensioni devono essere limitate ai seguenti valori riferiti a
quelli caratteristici garantiti dal produttore:
- strutture ad armatura post-tesa:
(sigma)spi (inferiore o pari) 0,85 fp(0,2)k
fili o trecce
(sigma)sp (inferiore o pari) 0,60 fptk
(sigma)spi (inferiore o pari) 0,85 fp(1)k
trefoli
(sigma)sp (inferiore o pari) 0,60 fptk
(sigma)spi (inferiore o pari) 0,85 fpyk
barre
(sigma)sp (inferiore o pari) 0,60 fptk
Nelle barre sono ammesse sovratensioni ai lembi del 10%, indotte
dalla curvatura. Volendo conseguire raggi minori di quelli consentiti
dai limiti suddetti si dovranno preformare le barre mediante
piegatura a freddo.
- strutture ad armatura pre-tesa:
(sigma)spi (inferiore o pari) 0,90 fp(0,2)k
fili o trecce
(sigma)sp (inferiore o pari) 0,60 fptk
(sigma)spi (inferiore o pari) 0,90 fp(1)k
trefoli
(sigma)sp (inferiore o pari) 0,60 fptk
Il limite indicato per (sigma)sp e' il massimo di cui e'
consentita la presa in conto per valutare gli effetti favorevoli
della precompressione in esercizio; (sigma)spi indica la tensione
nell'acciaio all'atto della precompressione.
A causa dell'attrito, le tensioni possono tuttavia superare
localmente tale limite; di cio' si dovra' tenere conto la' dove gli
effetti della precompressione possano indurre condizioni di lavoro
piu' severo. Comunque non puo' superarsi il valore limite della
tensione iniziale (sigma)spi.
4.3.4.10. Tensioni nell'acciaio pre-teso dovute ai sovraccarichi.
Negli acciai di pre-tensione possono ammettersi, per effetto dei
sovraccarichi, incrementi dei limiti massimi di tensione di cui al
punto 4.3.4.9. non superiori a 0,06 fptk.
Nel caso della precompressione parziale gli incrementi di tensione
determinati in corrispondenza dello strato di armatura presollecitata
piu' lontano dall'asse neutro devono rispettare le limitazioni che
derivano dalla verifica dell'ampiezza delle fessure e dalla verifica
a fatica.
Sotto l'effetto di quei sovraccarichi che possono dar luogo ad
effetti di fatica per il grande numero di ripetizioni probabili, deve
sempre sussistere un rapporto di sicurezza 2, fra l'intervallo di
tensione cui all'acciaio e' capace di resistere a fatica e
l'intervallo fra la massima e la minima tensione cui e' soggetto
l'acciaio nella struttura (ivi compresi gli eventuali effetti di
curvatura). Il confronto va riferito ai risultati di prove effettuate
assumendo come tensione media la semisomma di questi ultimi valori.
Nel caso della precompressione parziale la verifica a fatica e'
obbligatoria.
4.4. Verifiche mediante prove su strutture campione e su
modelli.
4.4.1. PROVE SU STRUTTURE O ELEMENTI CAMPIONE.
Nel caso che la verifica sia riferita ad esperienze dirette su
struttura campione da effettuare sotto il controllo di un Laboratorio
Ufficiale, su adeguato numero di elementi, tale da consentire una
convincente elaborazione statistica dei risultati, e nei quali siano
fedelmente riprodotte le condizioni di carico e di vincolo, il minimo
valore del coefficiente di sicurezza rispetto alla resistenza
sperimentale a rottura non deve essere inferiore a 2 per carichi di
breve durata mentre il valore medio del coefficiente di sicurezza non
deve essere inferiore a 2,3 sempre per carichi di breve durata. Detti
coefficienti devono essere opportunamente incrementati nel caso di
azioni ripetute o protratte nel tempo, a meno che l'effettiva storia
di carico non venga riprodotta nelle prove. Ove siano da temere
fenomeni di instabilita' globale e locale ovvero rotture senza
preavviso, i coefficienti di sicurezza devono essere opportunamente
maggiorati.
Le esperienze devono accertare che, sotto le combinazioni delle
azioni di esercizio, siano rispettate le esigenze di cui al punto 3,
e che le deformazioni siano conformi a quanto indicato in 4.3.3.;
corrispondentemente l'apertura massima delle lesioni non dovra'
superare l'80% delle ampiezze limite ammesse in 4.3.1.
Per la produzione di serie in stabilimento i controlli debbono
avere carattere periodico.
4.4.2. PROVE SU MODELLI.
Per strutture di particolare complessita' le ipotesi a base del
calcolo potranno essere guidate dai risultati di prove su modelli.
5. REGOLE PRATICHE DI PROGETTAZIONE
5.1. Peso proprio del conglomerato.
Il peso proprio del conglomerato armato, quando il valor effettivo
non risulti da determinazione diretta, deve essere assunto pari a 25
kN/m3.
5.2. Valori massimi e minimi di Rck.
5.2.1. STRUTTURE IN CEMENTO ARMATO NORMALE.
Per le strutture armate non e' ammesso l'impiego di conglomerati
con:
Rck (inferiore) 15 N/mm2
Nei calcoli statici non potra' essere presa in conto una
resistenza caratteristica superiore a 55 N/mm2. Per Rck (superiore o
pari) 40 N/mm2 si richiedono controlli statistici sia preliminari che
in corso d'impiego, e calcolazioni accurate delle strutture.
5.2.2. STRUTTURE IN CEMENTO ARMATO PRECOMPRESSO.
Non possono essere utilizzati conglomerati con:
Rck (inferiore) 30 N/mm2
Nei calcoli statici non puo' essere considerata una Rck
(superiore) 55 N/mm2. Per Rck (superiore o pari) 40 N/mm2 si
richiedono controlli statistici sia preliminari che in corso di
impiego e calcolazioni accurate delle strutture.
5.3. Regole specifiche per strutture in cemento armato normale.
5.3.1. ARMATURA LONGITUDINALE.
Nelle strutture inflesse in elevazione la percentuale di armatura
longitudinale, nella zona tesa, riferita all'area totale della
sezione di conglomerato, non deve scendere sotto lo 0,15 per barre ad
aderenza migliorata e sotto lo 0,25 per bare lisce. Tale armatura
deve essere convenientemente diffusa.
In presenza di torsione si dovra' disporre almeno una barra
longitudinale per spigolo e comunque l'interasse fra le barre
medesime non dovra' superare 35 cm.
Alle estremita' delle travi deve essere disposta una armatura
inferiore, convenientemente ancorata, in grado di assorbire, allo
stato limite ultimo, uno sforzo di trazione uguale al taglio.
5.3.2. STAFFE.
Nelle travi si devono prevedere staffe aventi sezione complessiva
non inferiore a Ast=0,10 (1+0,15 d/b) b cm2/m essendo d l'altezza
utile della sezione e b lo spessore minimo dell'anima in cm, con un
minimo di tre staffe al metro e comunque passo non superiore a 0,8,
volte l'altezza utile della sezione.
In prossimita' di carichi concentrati o delle zone d'appoggio, per
una lunghezza pari all'altezza utile della sezione da ciascuna parte
del carico concentrato, il passo delle staffe non dovra' superare il
valore 12 ** l, essendo ** l il diametro minimo dell'armatura
longitudinale.
In presenza di torsione dovranno disporsi nelle travi staffe
aventi sezione complessiva, per metro lineare, non inferiore a 0,15 b
cm2 per staffe ad aderenza migliorata e 0,25 b cm2 per staffe lisce,
essendo b lo spessore minimo dell'anima misurata in centimetri.
Inoltre il passo delle staffe non dovra' superare 1/8 della lunghezza
delle linea media della sezione anulare resistente e comunque 20 cm.
Le staffe devono essere collegate da apposite armature
longitudinali.
5.3.3. ANCORAGGIO DELLE BARRE.
Le barre tese devono essere prolungate oltre la sezione nella
quale esse sono soggette alla massima tensione in misura sufficiente
a garantirne l'ancoraggio nell'ipotesi di ripartizione uniforme delle
tensioni tangenziali di aderenza. Con le stesse modalita' si dovra'
inoltre verificare che l'ancoraggio sia garantito al di la' della
sezione a partire dalla quale esse non vengono piu' prese in conto,
con riferimento alla tensione effettiva ivi agente.
I valori della tensione tangenziale ultima di aderenza fbd
applicabili a bare ancorate in zona di conglomerato compatto
utilmente compressa ai fini dell'ancoraggio (barre ancorate nella
meta' inferiore della trave o a non meno di 30 cm dalla superficie
superiore del getto o da una ripresa ed allontanate dal lembo teso,
oppure barre inclinate non meno di 45 gradi sulle traiettorie di
compressione), sono dati dalle seguenti espressioni:
- per barre lisce:
0,32
fbd= --------- (radice quadrata)Rck (N/mm2)
(gamma)c
- per barre ad aderenza migliorata:
fctk
fbd= 2,25 ---------
(gamma)c
Nel caso di barre ancorate in condizioni diverse da quelle
sopraindicate, si dovranno considerare congrue riduzioni (fino al 50%
dei valori indicati).
Le barre tonde lisce devono essere ancorate con uncini salvo che
per le barre sicuramente compresse. Gli uncini devono essere
semicircolari con diametro interno non inferiore a 5 diametri e
prolungati oltre il semicerchio di non meno di 3 diametri.
Agli effetti dell'aderenza gli uncini cosi' eseguiti possono
essere assunti come equivalenti a 20 diametri.
Nelle barre ad aderenza migliorata e' ammessa la omissione degli
uncini, ma l'ancoraggio deve essere in ogni caso pari a 20 diametri
con un minimo di 15 cm. Comunque, se presenti, gli uncini dovranno
avere raggio interno pari ad almeno a 6 diametri e, ai fini
dell'aderenza, essi possono essere computati nella effettiva misura
del loro sviluppo in asse alla barra.
Particolari cautele devono essere adottate ove si possono
prevedere fenomeni di fatica e di sollecitazioni ripetute.
5.3.4. PILASTRI.
Nei pilastri soggetti a compressione centrata od eccentrica deve
essere disposta un'armatura longitudinale di sezione non minore dello
0,15 Nsd/fyd, dove Nsd e' la forza normale di calcolo in esercizio
per combinazione di carico rara ed fyd e' la resistenza di calcolo, e
compresa fra lo 0,3% e il 6% della sezione effettiva. Quest'ultima
limitazione sale al 10% della sezione effettiva nei tratti di
giunzione per ricoprimento. In ogni caso il numero minimo di barre
longitudinali e' quattro per i pilastri a sezione rettangolare o
quadrata e sei per quelli a sezione circolare.
Il diametro delle barre longitudinali non deve essere minore di 12
mm.
Deve essere sempre prevista una staffatura posta ad interasse non
maggiore di 15 volte il diametro minimo delle barre impiegate per
l'armatura longitudinale, con un massimo di 25 cm.
Le staffe devono essere chiuse e conformate in modo da contrastare
efficacemente, lavorando a trazione, gli spostamenti delle barre
longitudinali verso l'esterno.
Il diametro delle staffe non deve essere minore di 6 mm e di 1/4
del diametro massimo delle barre longitudinali. Per pilastri
prefabbricati in stabilimento i diametri minimi delle barre
longitudinali e delle staffe sono rispettivamente ridotti a 10 ed a 5
mm.
per strutture in c.a. intesse come setti e pareti, di importanza
corrente, sottoposte prevalentemente a sforzo assiale, quando la
compressione media, in combinazione rara, risulti non superiore al
limite seguente:
(sigma)cd(media) (inferiore o pari) 0,271-0,03 (25-s)! fcd
essendo s lo spessore della parete espresso in cm, si potranno
adottare per le armature, da disporre presso entrambe le facce, le
seguenti limitazioni dimensionali in deroga alle precedenti:
a) diametro minimo delle barre longitudinali = 8 mm
interasse massimo (inferiore o pari) 30 cm;
b) diametro minimo delle barre trasversali = 5 mm
20 ** longitudinale
interasse massimo (inferiore o pari)
30 cm;
c) elementi di collegamento tra le due armature disposte su facce
parallele: 6 per m2 di parete.
5.3.5. ARMATURE DI RIPARTIZIONE DELLE SOLETTE.
Nelle solette non calcolate come piastre, oltre all'armatura
principale deve essere adottata un'armatura secondaria di
ripartizione disposta ortogonalmente.
In ogni caso l'armatura di ripartizione non deve essere inferiore
al 20% di quella principale necessaria.
5.4. Regole specifiche per strutture in cemento armato precompresso.
5.4.1. ARMATURA LONGITUDINALE ORDINARIA.
Nelle travi ad armatura post-tesa, anche in assenza di tensioni di
trazione in combinazioni rare, la percentuale di armatura sussidiaria
longitudinale non dovra' essere inferiore allo 0,1% dell'area
complessiva dell'anima e dell'eventuale ringrosso dal lato dei cavi.
In presenza di torsione vale la prescrizione di cui al penultimo
comma del punto 5.3.1.
Nel caso della precompressione parziale, le barre longitudinali di
armatura ordinaria, del tipo ad aderenza migliorata devono essere
disposte nella zona della sezione che risulta parzializzata in modo
da risultare piu' distanti dall'asse neutro e quindi piu' esterne,
rispetto alle armature ad alto limite elastico, utilizzate per
imprimere lo stato di coazione artificiale.
5.4.2. STAFFE.
Dovranno disporsi nelle travi staffe aventi sezione complessiva,
per metro lineare, non inferiore a 0,15 b cm2 per staffe ad aderenza
migliorata e 0,25 b cm2 per staffe lisce, essendo b lo spessore
minimo dell'anima misurata in centimetri, con un minimo di tre staffe
al metro e comunque passo non superiore a 0,8 volte l'altezza utile
della sezione. In prossimita' di carichi concentrati o delle zone
d'appoggio vale la prescrizione di cui al secondo comma del punto
5.3.2.
In presenza di torsione vale la prescrizione di cui al terzo comma
del punto 5.3.2.
Le staffe debbono essere collegate da armature longitudinali.
5.5. Nervature con soletta collaborante.
Nel calcolo di nervature solidali con solette, salvo piu' accurata
determinazione, si puo' ammettere, nell'ipotesi di conservazione
delle sezioni piane, come collaborante con la nervatura, da ciascun
lato, una striscia di soletta di larghezza pari alla maggiore fra le
dimensioni seguenti:
- un decimo della luce della nervatura;
- cinque volte lo spessore della soletta piu' una volta la
lunghezza dell'eventuale raccordo della soletta.
In nessun caso la larghezza di soletta collaborante da ciascun
lato puo' superare la distanza fra la sezione in esame e quella in
cui ha termine la soletta, ne' la meta' della luce fra le nervature.
Per luci di qualche importanza o comunque superiori a 5 m, o in
presenza di rilevanti carichi concentrati, sono da prevedere adeguati
dispositivi di ripartizione.
6. NORME DI ESECUZIONE.
6.1. Cemento armato normale.
6.1.1. IMPASTI.
Gli impianti devono essere preparati e trasportati in modo da
escludere pericoli di segregazione dei componenti o di prematuro
inizio della presa al momento del getto. Il getto deve essere
convenientemente compattato; la superficie dei getti deve essere
mantenuta umida per almeno tre giorni.
Non si deve mettere in opera il conglomerato a temperature minori
di 0 gradi centigradi, salvo il ricorso ad opportune cautele.
6.1.2. GIUNZIONI.
Le giunzioni delle barre in zona tesa, quando non siano evitabili,
si devono realizzare possibilmente nelle regioni di minor
sollecitazione, in ogni caso devono essere opportunamente sfalsate.
Le giunzioni di cui sopra possono effettuarsi mediante:
- saldature eseguite in conformita' alle norme in vigore sulle
saldature. Devono essere accertate la saldabilita' degli acciai da
impiegare come indicato al punto 2.2.6. nonche' la compatibilita' fra
metallo e metallo di apporto nelle posizioni o condizioni operative
previste nel progetto esecutivo;
- manicotto filettato;
- sovrapposizione calcolata in modo da assicurare l'ancoraggio di
ciascuna barra. In ogni caso la lunghezza di sovrapposizione in retto
deve essere non minore di 20 volte il diametro e la prosecuzione di
ciascuna barra deve essere deviata verso la zona compressa. La
distanza mutua (interferro) nella sovrapposizione non deve superare 6
volte il diametro.
E' consentito l'impiego di manicotti di tipo speciale, purche' il
tipo stesso sia stato preventivamente approvato dal Consiglio
superiore dei lavori pubblici.
6.1.3. BARRE PIEGATE.
Le barre piegate devono presentare, nelle piegature, un raccordo
circolare di raggio non minore di 6 volte il diametro. Gli ancoraggi
devono rispondere a quanto prescritto al punto 5.3.3.
Per barre di acciaio incrudito a freddo le piegature non possono
essere effettuate a caldo.
6.1.4. COPRIFERRO ED INTERFERRO.
La superficie dell'armatura resistente, comprese le staffe, deve
distare dalle facce esterne del conglomerato di almeno 0,8 cm nel
caso di solette, setti e pareti, e di almeno 2 cm nel caso di travi e
pilastri. Tali misure devono essere aumentate, e rispettivamente
portate a 2 cm per le solette e a 4 cm per le travi ed i pilastri, in
presenza di salsedine marina, di emanazioni nocive, od in ambiente
comunque aggressivo. Copriferri maggiori possono essere utilizzati in
casi specifici (ad es. opere idrauliche).
Le superfici delle barre devono essere mutuamente distanziate in
ogni direzione di almeno una volta di diametro delle barre medesime
e, in ogni caso, non meno di 2 cm. Si potra' derogare a quanto sopra
raggruppando le barre a coppie ed aumentando la mutua distanza minima
tra le coppie ad almeno 4 cm.
Per le barre di sezione non circolare si deve considerare il
diametro del cerchio circoscritto.
6.1.5. DISARMO.
Il disarmo deve avvenire per gradi ed in modo da evitare azioni
dinamiche adottando opportuni provvedimenti.
Il disarmo non deve avvenire prima che la resistenza del
conglomerato abbia raggiunto il valore necessario in relazione
all'impiego della struttura all'atto del disarmo, tenendo anche conto
delle altre esigenze progettuali e costruttive; la decisione e'
lasciata al giudizio del direttore dei lavori.
6.2. Cemento armato precompresso.
6.2.1. COMPATTAZIONE DEI GETTI.
Il getto deve essere costipato per mezzo di pervibratori ad ago od
a lamina, ovvero con vibratori esterni, facendo particolare
attenzione a non deteriorare le guaine dei cavi.
6.2.2. SPESSORE DI RICOPRIMENTO DELLE ARMATURE DI PRECOMPRESSIONE.
Le superfici esterne dei cavi post-tesi devono distare dalla
superficie del conglomerato non meno di 25 mm nei casi normali, e non
meno di 35 mm in caso di strutture site all'esterno o in ambiente
aggressivo. Il ricoprimento delle armature pre-tese non deve essere
inferiore a 15 mm o al diametro massimo dell'inerte impiegato, e non
meno di 25 mm in caso di strutture site all'esterno o in ambiente
aggressivo.
6.2.3. TESTATE DI ANCORAGGIO DELL'ARMATURA DI PRECOMPRESSIONE.
Dietro gli apparecchi di ancoraggio deve disporsi una armatura
tridirezionale atta ad assorbire, con larga margine, gli sforzi di
trazione e di taglio derivanti dalla diffusione delle forze concen-
trate, ivi comprese le eventuali reazioni vincolari.
6.2.4. POSA DELLE BARRE, DEI CAVI E LORO MESSA IN OPERA.
Nel corso dell'operazione di posa si deve evitare, con particolare
cura, di danneggiare l'acciaio con intaglio, pieghe, ecc.
Si deve altresi' prendere ogni precauzione per evitare che i fili
subiscano danni di corrosione sia nei depositi di approvvigionamento
sia in opera, fino alla ultimazione della struttura. All'atto della
messa in tiro si debbono misurare contemporaneamente lo sforzo
applicato e l'allungamento conseguito; i due dati debbono essere
confrontati tenendo presente la forma del diagramma sforzi
allungamenti a scopo di controllo delle perdite per attrito.
Il posizionamento delle barre e dei cavi dovra' essere
accuratamente controllato prima del getto.
6.2.4.1. Operazioni di tiro.
Qualora all'atto del tiro si riscontrino perdite per attrito
superiori a quelle previste in progetto, un'aliquota di queste, fino
ad un massimo del 7% della tensione iniziale, potra' essere
compensata da una maggiore tensione di carattere temporaneo.
I risultati conseguiti nelle operazioni di tiro, ossia le letture
ai manometri e gli allungamenti misurati, verranno registrati in
apposite tabelle sulle quali saranno preventivamente indicate le
tensioni iniziali delle armature e gli allungamenti teorici.
Il dispositivo di misura dello sforzo deve essere possibilmente
indipendente dalle apparecchiature per indurre la pre-tensione.
I manometri debbono essere frequentemente tarati.
Si deve inoltre effettuare preventivamente una misura degli
attriti che si sviluppano all'interno del martinetto.
All'atto del tiro si confronteranno gli allungamenti rilevati con
quelli previsti dal calcolo.
Un'insufficienza di allungamento, rilevando un attrito superiore a
quello supposto, richiede la messa in atto di appositi accorgimenti
innalzando la tensione iniziale fino al massimo consentito e,
all'occorrenza, l'attuazione di procedimenti particolari, quale
lubrificazione che pero' non deve alterare la successiva aderenza tra
armatura e malta delle iniezioni.
Un'eccedenza di allungamento, quando non sia dovuta al cedimento
dell'ancoraggio opposto o all'assestamento iniziale del cavo, cio'
che si deve accertare con particolare attenzione, indica un attrito
inferiore a quello previsto; in tal caso si deve ridurre la tensione
per evitare che la tensione finale lungo il cavo sia superiore a
quella ammessa.
6.2.4.2. Protezione dei cavi ed iniezioni.
Le guaine dei cavi devono essere assolutamente stagne e le
giunzioni devono essere efficacemente protette.
Alla buona esecuzione delle iniezioni e' affidata la conservazione
nel tempo delle strutture in c.a.p. a cavi e, pertanto, di seguito
vengono fornite apposite indicazioni.
L'iniezione dei cavi scorrevoli ha due scopi principali:
a) prevenire la corrosione dell'acciaio di precompressione;
b) fornire un'efficace aderenza fra l'acciaio ed il conglomerato.
6.2.4.2.1. Caratteristiche della malta. La malta deve essere
fluida e stabile con minimo ritiro ed adeguata resistenza e non deve
contenere agenti aggressivi. Deve essere composta da cemento, acqua
ed eventuali additivi. Elementi inerti (ad esempio farina di sabbia)
possono impiegarsi solo per guaine di dimensioni superiori a 12 cm
nel rapporto in peso inerti/cemento (inferiore) 25%.
Gli additivi non debbono contenere ioni aggressivi (cloruri,
solfati, nitrati, ecc.) e comunque non produrre un aumento di ritiro.
Possono impiegarsi resine sintetiche o bitume o altro materiale
solo dopo averne dimostrato la validita' mediante idonea
documentazione sperimentale.
La malta deve essere sufficientemente fluida perche' la si possa
correttamente iniettare nei canali. Si consiglia di controllare la
fluidita' della malta accertando che il tempo misurato al cono di
Marsh sia compreso fra 13 e 25 secondi.
La resistenza a trazione per flessione a 8 giorni deve essere
maggiore od eguale a 4 N/mm2.
Il tempo d'inizio della presa a 30 gradi centigradi deve essere
superiore a tre ore.
Il rapporto acqua/cemento, da determinare sperimentalmente per
ogni tipo di cemento, deve essere il minore possibile compatibilmente
con la fluidita' richiesta e comunque non deve superare 0,40 e 0,38
se con additivi, e inoltre deve essere tale che la quantita' d'acqua
di essudamento alla superficie della pasta, in condizioni di riposo
sia inferiore al 2%.
Il ritiro a 28 giorni non deve superare 2,8 mm/m.
6.2.4.2.2. Operazioni di iniezione.
a) Dopo l'impasto la malta deve essere mantenuta in movimento
continuo. E' essenziale che l'impasto sia esente da grumi;
b) immediatamente prima dell'iniezione di malta, i cavi vanno
puliti;
c) l'iniezione deve avvenire con continuita' e senza interruzioni.
La pompa deve avere capacita' sufficiente perche' in cavi di diametro
inferiore a 10 cm la velocita' della malta sia compresa fra 6 e 12 m
al minuto, senza che la pressione superi le 1000 kPa (10 atm);
d) la pompa deve avere un'efficace dispositivo per evitare le
sovrappressioni;
e) non e' ammessa l'iniezione con aria compressa;
f) quando possibile l'iniezione si deve effettuare dal piu' basso
ancoraggio o dal piu' basso foro del condotto;
g) per condotti di grande diametro puo' essere necessario ripetere
l'iniezione dopo circa due ore;
h) la malta che esce dagli sfiati deve essere analoga a quella
alla bocca di immissione e non contenere bolle d'aria; una volta
chiusi gli sfiati si manterra' una pressione di 500 kPa (5 atm) fin
tanto che la pressione permane senza pompare per almeno 1 minuto;
i) la connessione fra l'ugello del tubo di iniezione ed il
condotto deve essere realizzata con dispositivo meccanico e tale che
non possa aversi entrata d'aria;
l) appena terminata l'iniezione, bisogna avere cura di evitare
perdite di malta dal cavo. I tubi di iniezione devono essere di
conseguenza colmati di malta, se necessario.
6.2.4.2.3. Condotti.
a) I punti di fissaggio dei condotti debbono essere frequenti ed
evitare un andamento serpeggiante;
b) ad evitare sacche d'aria devono essere disposti sfiati nei
punti piu' alti del cavo;
c) i condotti debbono avere forma regolare, preferibilmente
circolare. La loro sezione deve risultare maggiore di:
VEDI FORMULA A PAG. 60 (per cavi a fili, trecce o trefoli)
Ao = 1,5 a (per sistemi a barra isolata)
dove ai e' l'area del singolo filo, treccia o trefolo, n il numero di
fili, trecce o trefoli costituenti il cavo ed a l'area della barra
isolata. In ogni caso l'area libera del condotto dovra' risultare non
minore di 4 cm2.
d) di devono evitare per quanto possibile brusche deviazioni o
cambiamenti di sezione.
6.2.4.2.4. Iniezioni.
a) Fino al momento dell'iniezione dei cavi occorre proteggere
l'armatura dall'ossidazione. Le iniezioni dovranno essere eseguite
entro 15 giorni a partire dalla messa in tensione, salvo casi
eccezionali di ritaratura nei quali debbono essere adottati
accorgimenti speciali al fine di evitare che possano iniziare
fenomeni di corrosione;
b) in tempo di gelo, e' bene rinviare le iniezioni, a meno che non
siano prese precauzioni speciali;
c) se si e' sicuri che la temperatura della struttura non
scendera' al di sotto di 5 gradi centigradi nelle 48 ore seguenti
alla iniezione, si puo' continuare l'iniezione stessa con una malta
antigelo di cui sia accertata la non aggressivita', contenente il 6
(da a) 10% di aria occlusa;
d) se puo' aversi gelo nelle 48 ore seguenti all'iniezione,
bisogna riscaldare la struttura e mantenerla calda almeno per 48 ore,
in modo che la temperatura della malta iniettata non scenda al di
sotto di 5 gradi centigradi;
e) dopo il periodo di gelo bisogna assicurarsi che i condotti
siano completamente liberi da ghiaccio o brina. E' vietato il
lavaggio a vapore.
7. NORME COMPLEMENTARI RELATIVE AI SOLAI.
7.0. Generalita' e classificazione solai.
a) Generalita'.
Nel presente capitolo sono trattati i solai realizzati
esclusivamente in c.a. o c.a.p. o misti in c.a. e c.a.p. e blocchi in
laterizio od in altri materiali. Vengono considerati sia i solai
eseguiti in opera che quelli formati dall'associazione di elementi
prefabbricati.
Per tutti i solai valgono le prescrizioni gia' date nei capitoli
precedenti per le opere in c.a. e c.a.p. con particolare riguardo
alle prescrizioni relative agli elementi inflessi.
In particolare si dovra' disporre agli appoggi dei solai
un'armatura inferiore incorporata o aggiuntiva, convenientemente
ancorata, in grado di assorbire uno sforzo di trazione pari al
taglio.
Ad esse devono aggiungersi od integrarsi le norme complementari
indicate nel seguito.
b) Classificazione.
I) Solai in getto pieno: in c.a. od in c.a.p.
II) Solai misti in c.a., c.a.p., e blocchi interposti di
alleggerimento collaboranti e non, in laterizio (vedi 7.1.) od altro
materiale (vedi 7.2.).
III) Solai realizzati dall'associazione di elementi in c.a. e
c.a.p. prefabbricati con unioni e/o getti di completamento.
Per i solai del tipo I) valgono integralmente le prescrizioni dei
precedenti capitoli e non occorrono norme aggiuntive.
I solai del tipo II) sono soggetti anche alle norme complementari
riportate nei successivi paragrafi 7.1 e 7.2.
I solai del tipo III) sono soggetti anche alle norme complementari
riportate in 7.1. e 7.2., in quanto applicabili, ed a quelle
riportate in 7.3.
7.1. Norme complementari relative ai solai misti di c.a. e c.a.p.
e blocchi forati in laterizio.
7.1.1. CLASSIFICAZIONE.
I solai misti in cemento armato normale e precompresso e blocchi
forati in laterizio si distinguono nelle seguenti categorie:
a) solai con blocchi aventi funzione principale di alleggerimento;
b) solai con blocchi aventi funzione statica in collaborazione con
il conglomerato.
7.1.2. PRESCRIZIONI GENERALI.
I blocchi di cui al punto 7.1.1.b) devono essere conformati in
modo che nel solaio in opera sia assicurata con continuita' la
trasmissione degli sforzi dall'uno all'altro elemento.
Nel caso si richieda al laterizio il concorso alla resistenza agli
sforzi tangenziali, si devono usare elementi monoblocco disposti in
modo che nelle file adiacenti, comprendenti una nervatura di
conglomerato, i giunti risultino sfalsati tra loro. In ogni caso, ove
sia prevista una soletta di conglomerato staticamente integrativa di
altra in laterizio, quest'ultima deve avere forma e finitura tali da
assicurare la solidarieta' ai fini della trasmissione degli sforzi
tangenziali.
Per entrambe le categorie il profilo dei blocchi delimitanti la
nervatura di conglomerato da gettarsi in opera non deve presentare
risvolti che ostacolino il deflusso di calcestruzzo e restringano la
sezione delle nervature stesse sotto i limiti stabiliti in 7.1.4.5.
7.1.3. REQUISITI DI ACCETTAZIONE PROVE E CONTROLLI.
7.1.3.1. Spessore delle pareti e dei setti.
Lo spessore delle pareti orizzontali compresse non deve essere
minore di 8 mm, quello delle pareti perimetrali non minore di 8 mm,
quello dei setti non minore di 7 mm.
Tutte le intersezioni dovranno essere raccordate con raggio di
curvatura, al netto delle tolleranze, maggiore di 3 mm.
Si devono adottare forme semplici, caratterizzate da setti
rettilinei ed allineati, particolarmente in direzione orizzontale,
con setti con rapporto spessore/lunghezza il piu' possibile uniforme.
Il rapporto fra l'area complessiva dei fori e l'area lorda
delimitata dal perimetro della sezione del blocco non deve risultare
superiore a 0,6 + 0,625 h, ove h e' l'altezza del blocco in metri,
con un massimo del 75%.
7.1.3.2. Caratteristiche fisico-meccaniche.
La resistenza caratteristica a compressione, determinata secondo
le prescrizioni dell'Allegato 7, riferita alla sezione netta delle
pareti e delle costolature deve risultare non minore di:
- 30 N/mm2 nella direzione dei fori;
- 15 N/mm2 nella direzione trasversale ai fori, nel piano del
solaio,
per i blocchi di cui al 7.1.1.b);
e di:
- 15 N/mm2 nella direzione dei fori;
- 5 N/mm2 nella direzione trasversale ai fori, nel piano del
solaio,
per i blocchi di cui al 7.1.1.a).
La resistenza caratteristica a trazione per flessione determinata
secondo l'Allegato 7, deve essere non minore di:
- 10 N/mm2 per i blocchi di tipo b),
e di:
- 7 N/mm2 per i blocchi tipo a).
In assenza di cassero continuo inferiore durante la fase di
armatura e getto tutti i blocchi devono resistere ad un carico
concentrato, applicato nel centro della faccia superiore (su un'area
di 5 X 5 cm2) non inferiore a 1,5 kN. La prova va effettuata secondo
le modalita' indicate nell'Allegato 7.
Il modulo elastico del laterizio non deve essere superiore a: 25
kN/mm2.
Il coefficiente di dilatazione termica lineare del laterizio deve
essere:
-6 -1
alfa (maggiore o pari) 6 per 10 gradi centigradi
Il valore di dilatazione per umidita' misurato secondo quanto
stabilito nell'Allegato 7 deve essere minore di 4 per 10 -4
7.1.3.3. Integrita' dei blocchi.
Speciale cura deve essere rivolta al controllo dell'integrita' dei
blocchi con particolare riferimento alla eventuale presenza di
fessurazioni.
7.1.3.4. Controlli di qualita' dei blocchi in laterizio.
La produzione degli elementi laterizi deve essere controllata
mediante prove su blocchi di produzione corrente certificate da
Laboratori Ufficiali, con frequenza almeno annuale.
7.1.4. PROGETTAZIONE.
7.1.4.1. Verifiche.
Le tensioni limite in esercizio per combinazioni rare nel
conglomerato e nelle armature metalliche sono quelle prescritte al
precedente punto 4.3.2.
Per il laterizio, nei solai di cui al punto 7.1.1.b), la
compressione in esercizio per combinazioni rare non deve superare 6,5
N/mm2 per gli sforzi agenti nella direzione dei fori, e 4 N/mm2 per
sforzi in direzione normale ad essi, sempre che, in questo secondo
caso, il tipo costruttivo lo giustifichi.
Sono anche ammesse verifiche agli stati limite fondati su prove di
strutture o di elementi campioni di serie secondo quanto indicato al
punto 4.4.1.
7.1.4.2. Spessore minimo dei solai
Lo spessore dei solai a portata unidirezionale che non siano di
semplice copertura non deve essere minore di 1/25 della luce di
calcolo ed in nessun caso minore di 12 cm.
Per i solai costituiti da travetti precompressi e blocchi
interposti il predetto limite puo' scendere ad 1/30.
Le deformazioni devono risultare compatibili con le condizioni di
esercizio del solaio e degli elementi costruttivi ed impiantistici ad
esso collegati.
7.1.4.3. Modulo elastico di calcolo.
Nel calcolo delle reazioni iperstatiche il modulo di elasticita'
del laterizio, in mancanza di determinazioni dirette, puo' assumersi
pari a 20 kN/mm2.
7.1.4.4. Spessore minimo della soletta.
Nei solai di cui al punto 7.1.1.a) lo spessore minimo del
calcestruzzo della soletta di conglomerato non deve essere minore di
4 cm.
Nei solai di cui al punto 7.1.1.b), puo' essere omessa la soletta
di calcestruzzo e la zona rinforzata di laterizio, per altro sempre
rasata con calcestruzzo, puo' essere considerata collaborante e deve
soddisfare i seguenti requisiti:
- possedere spessore non minore di 1/5 dell'altezza, per solai con
altezza fino a 25 cm, non minore di 5 cm per solai con altezza
maggiore;
- avere area effettiva dei setti e delle pareti, misurata in
qualunque sezione normale alla direzione dello sforzo di
compressione, non minore del 50% della superficie lorda.
7.1.4.5. Larghezza ed interasse delle nervature.
La larghezza minima delle nervature in calcestruzzo per solai con
nervature gettate o completate in opera non deve essere minore di 1/8
dell'interasse e comunque non inferiore a 8 cm.
Nel caso di produzione di serie in stabilimento di pannelli di
solaio completi controllati come previsto al punto 7.1.4.1. il limite
minimo predetto potra' scendere a 5 cm.
L'interasse delle nervature non deve in ogni caso essere maggiore
di 15 volte lo spessore medio della soletta. Il blocco interposto
deve avere dimensione massima inferiore a 52 cm.
Per i solai di categoria b) possono considerarsi appartenenti alle
nervature ai fini del calcolo le pareti di laterizio cassero, sempre
che sia assicurata l'aderenza fra i due materiali. La larghezza
collaborante va determinata in conformita' al punto 5.5; per
produzioni di serie in stabilimento di pannelli solaio completi, la
larghezza collaborante potra' essere determinata con la
sperimentazione di cui al punto 4.4.
7.1.4.6. Armatura trasversale.
Per i solai con nervatura gettata o completata in opera e di luce
superiore a 4,50 m o quando sia sensibile il comportamento a piastra
o quando agiscano carichi concentrati che incidano in misura
considerevole sulle sollecitazioni di calcolo, si deve prevedere
all'estradosso una soletta gettata in opera di spessore non inferiore
a 4 cm munita di adeguata armatura delle solette o nelle eventuali
nervature pari almeno a 3 * 6 al metro o al 20% di quella
longitudinale nell'intradosso del solaio.
Particolare attenzione deve essere dedicata alla sicurezza al
distacco di parti laterizie, specialmente in dipendenza di sforzi
trasversali anche di carattere secondario.
In assenza di soletta in calcestruzzo (solaio rasato) e'
necessaria l'adozione di almeno una nervatura trasversale per luci
superiori a 4,5 m. Nel caso di produzione di serie in stabilimento di
pannelli solaio completi, la capacita' di ripartizione trasversale
potra' essere garantita anche a mezzo di altri dispositivi la cui
efficacia e' da dimostrarsi con idonee prove sperimentali.
7.1.4.7. Armatura longitudinale.
L'armatura longitudinale deve essere superiore a:
As min (maggiore o pari) 0,07 h cm2 al metro
ove h e' l'altezza del solaio espressa in cm.
7.1.4.8. Armatura per il taglio.
Nelle condizioni previste in 4.2.2.2. puo' non disporsi armatura
per il taglio.
Quando invece occorre far ricorso ad una armatura per il taglio,
non e' ammesso tener conto della collaborazione delle pareti laterali
di laterizio ai fini della valutazione della sollecitazione
tangenziale (tau)c1.
7.1.5. ESECUZIONE.
7.1.5.1. Protezione delle armature.
Nei solai, la cui armatura e' collocata entro scanalature,
qualunque superficie metallica deve risultare contornata in ogni
direzione da uno spessore minimo di 5 mm di malta cementizia.
Per armatura collocata entro nervatura, le dimensioni di questa
devono essere tali da consentire il rispetto dei seguenti limiti:
- distanza netta tra armatura e blocco (superiore o pari) 8 mm;
- distanza netta tra armatura ed armatura (superiore o pari) 10
mm.
7.1.5.2. Bagnatura degli elementi.
Prima di procedere ai getti i laterizi devono essere
convenientemente bagnati.
7.1.5.3. Caratteristiche degli impasti per elementi prefabbricati.
Devono impiegarsi malte cementizie con dosature di legante non
minori a 450 kg/m3 di cemento e conglomerati con Rck (superiore o
pari) 25 N/mm2.
7.1.5.4. Blocchi.
Gli elementi con rilevanti difetti di origine o danneggiati
durante la movimentazione dovranno essere eliminati.
7.1.5.5. Allineamenti e forzature.
Si dovra' curare il corretto allineamento dei blocchi evitando la
forzatura dei blocchi interposti tra i travetti prefabbricati.
7.1.5.6. Conglomerati per i getti in opera.
Si dovra' studiare la composizione del getto in modo da evitare
rischi di segregazione o la formazione di nidi di ghiaia e per
ridurre l'entita' delle deformazioni differite.
Il diametro massimo degli inerti impiegati non dovra' superare 1/5
dello spessore minimo delle nervature ne' la distanza netta minima
tra le armature.
Il getto deve essere costipato in modo da garantire l'avvolgimento
delle armature e l'aderenza sia con i blocchi sia con eventuali altri
elementi prefabbricati.
7.1.5.7. Modalita' di getto.
Per rendere efficace quanto indicato ai punti precedenti occorre
con opportuni provvedimenti eliminare il rischio di arresto del getto
al livello delle armature.
7.1.5.8. Solidarizzazione tra intonaci e superfici di intradosso.
Qualora si impieghino materiali d'intonaco cementizi aventi
resistenza caratteristica a trazione superiore ad 1 N/mm2 dovranno
adottarsi spessori inferiori ad 1 cm o predisporre armature di
sostegno e diffusione opportunamente ancorate nelle nervature.
7.1.6. DISPOSIZIONI AGGIUNTIVE PER I TRAVETTI DI SOLAIO
PRECOMPRESSI PREFABBRICATI PER LA REALIZZAZIONE DI SOLAI CON BLOCCHI
IN LATERIZIO.
7.1.6.1. Elementi con armatura pre-tesa.
Per elementi con armatura pre-tesa e' ammessa la deroga
all'obbligo di disporre la staffatura minima prevista al punto 5.4.2.
7.1.6.2. Criteri di calcolo.
Per la sezione in campata, oltre alle verifiche agli stati limite
fondate sul calcolo sono anche ammesse verifiche fondate su prove di
elementi prefabbricati di serie secondo quanto indicato al punto 4.4.
Per le strutture parzialmente gettate in opera puo' omettersi la
staffatura di collegamento quando la tensione tangenziale media in
esercizio per combinazioni rare tra l'elemento prefabbricato e il
conglomerato gettato in opera risulti inferiore a 0,3 N/mm2 per le
superfici di contatto lisce e 0,45 N/mm2 per superfici scabre.
In corrispondenza al lembo superiore dei travetti sono consentite
in esercizio trazioni pari a fctm definite al punto 2.1.2.
7.1.6.3. Getti in opera.
I travetti privi di armature a taglio devono essere integrati
sugli appoggi da getti in opera armati secondo quanto previsto al
punto 7.0. a), ultimo capoverso, salvo che per gli elementi di solai
di copertura poggianti su travi e dotati di adeguata lunghezza di
appoggio.
Tali collegamenti, se destinati ad assicurare continuita'
strutturale agli appoggi, dovranno essere verificati secondo le
disposizioni relative al conglomerato cementizio armato normale,
verificando altresi' le condizioni di aderenza fra getti in opera e
travetti, secondo i criteri indicati in 7.1.6.2.
7.2. Norme complementari relative ai solai misti di c.a. e c.a.p.
e blocchi diversi dal laterizio.
7.2.1. CLASSIFICAZIONE E PRESCRIZIONI GENERALI.
I blocchi con funzione principale di alleggerimento, possono
essere realizzati anche con materiali diversi dal laterizio
(calcestruzzo leggero di argilla espansa, calcestruzzo normale
sagomato, materie plastiche, elementi organici mineralizzati ecc.).
Il materiale dei blocchi deve essere stabile dimensionalmente.
Ai fini statici si distinguono due categorie di blocchi per
solaio:
a) blocchi collaboranti;
b) blocchi non collaboranti.
Salvo contraria indicazione nel seguito valgono le prescrizioni
generali e le prescrizioni di progettazione e di esecuzione riportate
in 7.1.
7.2.2. BLOCCHI COLLABORANTI.
Devono avere modulo elastico superiore a 8 kN/mm2 ed inferiore a
25 kN/mm2.
Devono essere totalmente compatibili con il conglomerato con cui
collaborano sulla base di dati e caratteristiche dichiarate dal
produttore e verificate dalla Direzione dei lavori. Devono soddisfare
a tutte le caratteristiche fissate nel paragrafo 7.1. per i blocchi
in laterizio di cui al punto 7.1.1.b).
7.2.3. BLOCCHI NON COLLABORANTI.
Devono avere modulo elastico inferiore ad 8 kN/mm2 e svolgere
funzioni di solo alleggerimento.
Solai con blocchi non collaboranti richiedono necessariamente una
soletta di ripartizione, dello spessore minimo di 4 cm, armata
opportunamente e dimensionata per la flessione trasversale. Il
profilo e le dimensioni dei blocchi devono essere tali da soddisfare
le prescrizioni dimensionali imposte nel paragrafo 7.1. per i blocchi
in laterizio non collaboranti.
7.2.4. RESISTENZA AL PUNZONAMENTO.
In assenza di cassero continuo inferiore durante la fase di
armatura e getto i blocchi di qualunque tipo devono resistere ad un
carico concentrato, applicato al centro della faccia superiore (su
un'area di 5 X 5 cm2), non inferiore a 1,5 kN.
La prova va effettuata secondo le modalita' indicate nell'Allegato
7.
7.2.5. VERIFICHE DI RISPONDENZA.
Le caratteristiche dei blocchi devono essere controllate mediante
prove certificate da Laboratori Ufficiali secondo le norme
dell'Allegato 7, con frequenza almeno annuale.
7.2.6. SPESSORI MINIMI.
Per tutti i solai, cosi' come per i componenti collaboranti, lo
spessore delle singole parti di calcestruzzo contenenti armature di
acciaio non potra' essere inferiore a 4 cm.
7.3. Norme complementari relative ai solai realizzati con
l'associazione di elementi in c.a. e c.a.p. prefabbricati con unioni
e/o getti di completamento.
Oltre a quanto indicato nei precedenti capitoli (vedi paragrafi
precedenti 7.0., 7.1. e 7.2. in quanto applicabili ed in particolare
7.1.6. per elementi precompressi) devono essere tenute presenti le
seguenti norme complementari.
7.3.1. SOLIDARIZZAZIONE TRA GLI ELEMENTI DI SOLAIO.
Ove si debba garantire il comportamento del solaio a piastra o a
diaframma, e' prescritto un collegamento trasversale discreto o
continuo tra strisce di solaio accostate.
7.3.2. ALTEZZA MINIMA DEL SOLAIO.
L'altezza minima del solaio va determinata con riferimento alle
dimensioni finali di esercizio e non riguarda le dimensioni degli
elementi componenti nelle fasi di costruzione.
L'altezza minima non puo' essere inferiore ad 8 cm.
Nel caso di solaio vincolato in semplice appoggio monodirezionale,
il rapporto tra luce di calcolo del solaio e spessore del solaio
stesso non deve essere superiore a 25.
Per solai costituiti da pannelli piani, pieni od alleggeriti,
prefabbricati precompressi (tipo III), senza soletta integrativa, in
deroga alla precedente limitazione, il rapporto sopra indicato puo'
essere portato a 35.
Per i solai continui, in relazione al grado d'incastro o di
continuita' realizzato agli estremi, tali rapporti possono essere
incrementati fino ad un massimo del 20%.
E' ammessa deroga alle prescrizioni di cui sopra qualora i calcoli
condotti con riferimento al reale comportamento della struttura
(messa in conto dei comportamenti non lineari, fessurazione,
affidabili modelli di previsione viscosa, ecc.) anche eventualmente
integrati da idonee sperimentazioni su prototipi, documentino che
l'entita' delle frecce istantanee e a lungo termine non superino i
limiti seguenti:
a) freccia istantanea dovuta alle azioni permanenti Gk e a tutte
quelle variabili Qik
1
fist (inferiore o pari) ------
1000
b) freccia a tempo infinito dovuto alle azioni permanenti Gk e ad
1/3 di tutte quelle variabili Qik
1
f(infinito) (inferiore o pari) -----
500
Le deformazioni devono risultare in ogni caso compatibili con le
condizioni di esercizio del solaio e degli elementi costruttivi ed
impiantistici ad esso collegati.
7.3.3. SOLAI ALVEOLARI.
Per i solai alveolari, per elementi privi d'armatura passiva
d'appoggio, il getto integrativo deve estendersi all'interno degli
alveoli interessati dall'armatura aggiuntiva per un tratto almeno
pari alla lunghezza di trasferimento della precompressione. Vale
anche quanto indicato al 7.1.6.
7.3.4. SOLAI CON GETTO DI COMPLETAMENTO.
La soletta gettata in opera deve avere uno spessore non inferiore
a 4 cm ed essere dotata di una armatura di ripartizione a maglia
incrociata.
Sezione III
EUROCODICE 2 - UNI ENV 1992-1-1: criteri e prescrizioni
8. PRESCRIZIONI SPECIFICHE SU SINGOLI PUNTI DELLA NORMA UNI ENV
1992-1-1.
L'uso della norma UNI ENV 1992-1-1 Eurocodice 2 Progettazione
delle strutture di calcestruzzo Parte 1-1: Regole generali e regole
per gli edifici, e' ammesso purche' vengano seguite le prescrizioni
sostitutive, integrative o soppressive riportate in questa Sezione,
oltre a quanto riportato nella Sezione I e nella Parte Generale. Le
appendici della norma UNI ENV 1992-1-1 non hanno valore prescrittivo.
Per facilita' di riferimento e' stata adottata qui di seguito la
stessa numerazione dei paragrafi dell'UNI ENV 1992-1-1. Sono
riportati quei punti nei quali sono state introdotte prescrizioni
sostitutive, integrative o soppressive.
Per le norme complementari relative ai solai vale quanto riportato
nella Sezione II.
2.3.3.1. Fattori di sicurezza parziali per le azioni su strutture di
edifici.
Al paragrafo (8) la formula (2.8(b)) e' sostituita dalla seguente:
VEDI FORMULA A PAG. 68
2.3.3.2. Fattori di sicurezza parziali per i materiali.
Il prospetto 2.3 e' sostituito dal seguente:
Prospetto 2.3.
Fattori di sicurezza parziali per le proprieta' dei materiali
___________________________________________________________________
| | | |
| Combinazione | Calcestruzzo | Acciaio per c.a. o |
| | | per precompressione |
| | (gamma)c | (gamma)s |
|___________________|____________________|__________________________|
| | | |
| Fondamentale | 1,5 per c.a.p. | 1,15 |
| | | |
| | 1,6 per c.a. e c.a.| |
| | con precompressione| |
| | parziale | |
| | | |
| Eccezionale | 1,3 | 1,0 |
| (eccetto sisma) | | |
|___________________|____________________|__________________________|
2.5.1.3. Imperfezioni.
Al paragrafo (4) il primo valore incasellato 1/400 e' sostituito
con il valore: 1/200
2.5.2.1. Modelli strutturali per l'analisi globale.
Il paragrafo (5) si riferisce ai solai a blocchi per i quali
ammette una soletta di soli 40 mm come il punto 7 Parte I ed
all'Allegato 7 del presente decreto ai quali si rimanda.
2.5.3.7.2. Mensole.
Al paragrafo (4) il valore incasellato 0,2 Fv e' sostituito con
0,1 Fv.
3.1. Calcestruzzo.
L'intero punto e' sostituito dal punto 2.1. Parte I con i relativi
Allegati 1 e 2 del presente decreto.
3.2. Acciai per armature.
L'intero punto 3.2. e' sostituito dal punto 2.2. Parte I con i
relativi Allegati 4, 5, e 6 del presente decreto. A tale punto ed a
tali allegati si fara' riferimento per qualsiasi richiamo dell'UNI
ENV 1992-1-1 a proprieta' degli acciai da armatura.
Si precisa che gli acciai Feb22K - 32k - 38 - 44k sono
classificabili come acciai convenzionalmente definiti dall'UNI ENV
1992-1-1 di "alta duttilita'" (H), mentre i fili trafilati, le reti
ed i tralicci sono classificabili come acciai di "duttilita' normale"
(N).
3.3. Acciai per precompressione.
L'intero punto e' sostituito dal punto 2.3. Parte I con il
relativo Allegato 3 del presente decreto.
3.4. Dispositivi di precompressione.
Il contenuto di questo punto e' indicativo. Operativamente si
rinvia alla Sezione II, punto 4.3.4.1.
4.1.3.3. Copriferro.
Al paragrafo (9) il primo valore incasellato 75 mm e' sostituito
con il valore: 60 mm.
Il Prospetto 4.2. e' sostituito dal seguente:
Prospetto 4.2.
Ricoprimenti minimi delle armature richiesti per
calcestruzzi di massa volumica normale (1)
___________________________________________________________________
| |Classe di esposizione definita nel Prospetto |
| |4.1. |
| |_____________________________________________|
| | 1 | 2a | 2b | 3 | 4a| 4b| 5a| 5b (3)| 5c (4)|
|_____________________|___|____|____|___|___|___|___|_______|_______|
| | | | | | | | | | | |
| copriferro| barre di| | | | | | | | | |
| minimo | armatura|15 | 20 | 25 | 35| 35| 35| 25| 30 | 40 |
| |_________|___|____|____|___|___|___|___|_______|_______|
| (mm) | acciaio | | | | | | | | | |
| (2) | da prec.|20 | 30 | 35 | 40| 40| 40| 35| 35 | 45 |
|___________|_________|___|____|____|___|___|___|___|_______|_______|
Si rammenta di tener presenti le note (1), (2), (3), (4) riportate
nel Prospetto 4.2. e richiamate nel Prospetto sopra riportato.
Si ricorda inoltre che il punto 4.1.3.3.P (4) prescrive che "il
copriferro deve essere aumentato, per tener conto della tolleranza,
di una quantita' (delta maiuscolo) h che dipende dal tipo e dalla
dimensione dell'elemento strutturale, dal tipo di costruzione, dal
livello di preparazione professionale in cantiere e di controllo di
qualita', e dalla disposizione delle armature. Il risultato ottenuto
rappresenta il copriferro nominale richiesto che deve essere
specificato sui disegni".
4.2.3.5.6. Zone di ancoraggio di elementi pre-tesi.
Il Prospetto 4.7. e' sostituito dal seguente:
Prospetto 4.7.
Fattore (beta)b da considerare per la lunghezza di trasmissione di
trefoli e fili
(lisci (*) o improntati) in relazione alla resistenza del
calcestruzzo
al momento del trasferimento
___________________________________________________________________
| | | | | | | |
| Resistenza reale del calcestruzzo | 25 | 30 | 35 | 40 | 45 | 50 |
| al trasferimento (N/mm2) | | | | | | |
|___________________________________|____|____|____|____|____|______|
| | Trefoli e fili lisci (*) | | | | | | |
| | o improntati | 75 | 70 | 65 | 60 | 55 | 50 |
|(beta)b|___________________________|____|____|____|____|____|______|
| | | | | | | | |
| | Fili nervati | 75 | 70 | 65 | 60 | 55 | 50 |
|_______|___________________________|____|____|____|____|____|______|
(*) I fili lisci nelle strutture precompresse ad armature pretese
sono esclusi.
4.3.2.3. Elementi che non richiedono armature a taglio (Vsd
(inferiore o pari) VRd1).
Il prospetto 4.8. e' completato con i valori di (tau)Rd
corrispondenti a (gamma)c = 1,6 con l'aggiunta di una seconda riga di
valori:
Prospetto 4.8.
Valori di (taf)Rd (N/mm2) con (gamma)c = 1,5 e 1,6 e per diverse
resistenze del calcestruzzo
___________________________________________________________________
| | | | | | | | | | |
| fck | 12 | 16 | 20 | 25 | 30 | 35 | 40 | 45 | 50 |
|_____________________|____|____|____|____|____|____|____|____|_____|
| | | | | | | | | | |
| (gamma)c = 1,50 |0,18|0,22|0,26|0,30|0,34|0,37|0,41|0,44|0,48 |
|_____________________|____|____|____|____|____|____|____|____|_____|
| | | | | | | | | | |
| (gamma)c = 1,60 |0,17|0,21|0,24|0,28|0,32|0,35|0,38|0,41|0,45 |
|_____________________|____|____|____|____|____|____|____|____|_____|
4.3.2.4.4. Metodo dell'inclinazione variabile del traliccio.
Al paragrafo (1) la prima limitazione per (theta) e' sostituita
dalla seguente:
1,0 (inferiore o pari) cot(theta) (inferiore o pari) 2,0
e la seconda, alla seguente:
1,0 (inferiore o pari) cot(theta) (inferiore o pari) 2,0
4.3.3.1. Torsione pura
Al paragrafo (6) la limitazione (4.42) per (theta) e' sostituita
dalla seguente:
1,0 8inferiore o pari) cat (theta) (inferiore o pari) 2,0
4.3.4.2.1. Area caricata
Al paragrafo (1), capoverso a), terzo rigo, il valore incasellato
11d e' sostituito con il valore: 10 d.
4.3.5. STATI LIMITE ULTIMI INDOTTI DA DEFORMAZIONE DELLA STRUTTURA
(INSTABILITA').
Si segnala che l'estensione della trattazione dei problemi del
secondo ordine a un gran numero di casi particolari comporta alcune
incompletezze nella definizione dei limiti di validita' di taluni
metodi semplificati. Mentre quindi il testo e' da considerarsi valido
per quanto attiene ai principi generali e alle applicazioni correnti,
si raccomanda cautela particolare nell'applicazione dei punti:
4.3.5.3.3.(3) - 4.3.5.5.3.(2) (formula (4.62)) - 4.3.5.5.3.(4). (6) -
4.3.5.6.4., nonche' nell'uso della formula (4.69) con snellezze
minori di 35.
4.4.1.1. Considerazioni di base.
L'intero punto e' sostituito dal seguente testo:
P(1) Tensioni di compressione elevate nel calcestruzzo in presenza
di carichi di esercizio possono favorire la formazione di fessure
longitudinali e determinare o microfessurazioni nel calcestruzzo o
livelli di viscosita' maggiori di quelli previsti. Elevate tensioni
nell'acciaio possono condurre a fessure ampie e permanentemente
aperte. Tali fenomeni possono ridurre la durabilita' delle opere.
I valori delle tensioni del calcestruzzo e dell'acciaio, da
confrontare con i corrispondenti valori limite, debbono tener conto,
se del caso, degli stati coattivi.
(2) Limiti imposti alle tensioni normali di compressione nelle
strutture in c.a.
a) Per le strutture o parti di strutture esposte ad ambiente di
cui alle classi 3 e 4 del Prospetto 4.1. devono essere rispettati i
seguenti limiti per le tensioni di compressione nel calcestruzzo:
- combinazione di carico rara 0,50 fck;
- combinazione di carico quasi permanente 0,40 fck.
Particolare attenzione nella limitazione delle tensioni in
esercizio va rivolta quando si riconosca l'esistenza di una
particolare incertezza del modello strutturale adottato, e/o quando
sussista una significativa alternanza delle sollecitazioni in
esercizio nella stessa sezione, anche se le strutture sono riferite
alle classi 1 o 2 del Prospetto 4.1.
Del pari particolare attenzione si deve porre nella limitazione
delle tensioni in esercizio per sollecitazione a pressoflessione con
prevalenza di sforzo normale per la conseguente limitata duttilita'.
b) Per le strutture o parti di strutture esposte ad ambiente di
cui alle classi 1 e 2 del Prospetto 4.1. devono essere rispettati i
seguenti limiti per le tensioni di compressione nel calcestruzzo:
tensioni di compressione
- combinazione di carico rara 0,60 fck;
- combinazione di carico quasi permanente 0,45 fck.
(3) Limiti imposti alle tensioni normali di compressione nelle
strutture in c.a.p.
Per le strutture in c.a.p. debbono essere rispettati i seguenti
limiti per le tensioni di compressione nel calcestruzzo:
- all'atto della precompressione 0,60 fckj, dove fckj e' il valore
caratteristico della resistenza a compressione cilindrica del
calcestruzzo all'atto della precompressione;
- in servizio:
a) per le strutture o parti di strutture esposte ad ambiente di
cui alle classi 3 e 4 del Prospetto 4.1.:
- per combinazione di carico rara: 0,50 fck;
- per combinazione di carico quasi permanente: 0,40 fck;
b) per le strutture o parti di strutture esposte ad ambiente di
cui alle classi 1 e 2 del Prospetto 4.1.:
- per combinazione di carico rara: 0,60 fck;
- per combinazione di carico quasi permanente: 0,45 fck.
Valgono inoltre gli stessi avvertimenti contenuti nel precedente
punto (2).
(4) Limiti per le tensioni di trazione nell'acciaio:
a) per le armature ordinarie la massima tensione di trazione sotto
la combinazione di carichi rara non deve superare 0,70 fyk;
b) per le armature di precompressione, (tenendo conto, ove
occorra, degli stati coattivi), non si devono superare i seguenti
limiti:
- all'atto della precompressione valgono i limiti di cui al punto
4.3.4.9. della Parte I del presente decreto;
- a perdite avvenute, per combinazioni rare, 0,60 fpk (tenendo
conto anche dell'incremento di tensione dovuto ai carichi).
4.4.1.2. Metodi per la verifica delle tensioni.
L'intero punto e' sostituito dal seguente testo:
P(1) Nella verifica delle tensioni e' necessario considerare, se
del caso, oltre agli effetti dei carichi anche quelli delle
variazioni termiche, della viscosita', del ritiro, e delle
deformazioni imposte aventi altre origini.
(2) Le tensioni debbono essere verificate adottando le proprieta'
geometriche della sezione corrispondente alla condizione non
fessurata oppure a quella completamente fessurata, a seconda dei
casi.
(3) In generale deve, di regola, essere assunto lo stato fessurato
se la massima tensione di trazione nel calcestruzzo calcolata in
sezione non fessurata sotto la combinazione di carico rara supera
fctm (vedere Prospetto 3.1.).
(4) Quando si adotta una sezione non fessurata, si considera
attiva l'intera sezione di calcestruzzo, e si considerano in campo
elastico sia a trazione che a compressione il calcestruzzo e
l'acciaio.
(5) Quando si adotta la sezione fessurata, il calcestruzzo puo'
essere considerato elastico in compressione, ma incapace di sostenere
alcuna trazione (nel calcolo delle tensioni secondo le presenti
regole non va di norma tenuto conto - nelle verifiche locali -
dell'effetto irrigidente del calcestruzzo teso dopo fessurazione).
(6) In via semplificativa si puo' assumere il comportamento
elastico-lineare e per le armature il coefficiente di
omogeneizzazione con il valore convenzionale n = 15.
4.4.2.2. Aree minime di armatura.
Al paragrafo (3), nella definizione di (sigma)s di cui alla for-
mula (4.78), il valore incasellato 100% e' sostituito con il valore
90%.
5.2.2.2. Tensione ultima di aderenza.
Il Prospetto 5.3. e' sostituito dal seguente:
Prospetto 5.3.
Valori di calcolo di fbd (N/mm2) per condizioni di buona aderenza
(questi valori tengono conto di un fattore (gamma)c pari a 1,6)
___________________________________________________________________
| | | | | | | | | | |
| fck | 12 | 16 | 20 | 25 | 30 | 35 | 40 | 45 | 50 |
|_____________________|____|____|____|____|____|____|____|____|_____|
| | | | | | | | | | |
| Barre lisce |0,8 |0,9 |1,0 |1,1 |1,2 |1,3 |1,4 |1,5 |1,6 |
|_____________________|____|____|____|____|____|____|____|____|_____|
| | | | | | | | | | |
| Barre ad. migl. con | | | | | | | | | |
| * =< 32 mm reti |1,5 |1,8 |2,1 |2,5 |2,8 |3,1 |3,5 |3,8 |4,0 |
| elettrosaldate di | | | | | | | | | |
| fili nervati | | | | | | | | | |
|_____________________|____|____|____|____|____|____|____|____|_____|
5.4.2.1.1. Massima e minima percentuale di armatura.
Al paragrafo (2) il valore incasellato 0,04 Ac e' sostituito con
il valore: 0,03 Ac.
5.4.3.2.1. Generalita'.
Al paragrafo (4) il primo valore incasellato 1,5 h (inferiore o
pari) 350 mm e' sostituito con il valore: 2,0 h (inferiore o pari)
350 mm ed il secondo valore incasellato 2,5 h (inferiore o pari) 400
mm e' sostituito con il valore: 3,0 h (inferiore o pari) 400 mm.
6.2.2. TOLLERANZE RIGUARDANTI LA SICUREZZA STRUTTURALE.
La formula (6.2) e' sostituita dalla seguente:
per l = 600 mm; (delta maiuscolo)l = (piu' o meno) 15 mm
7.6.6. CONTROLLI DI CONFORMITA'.
Per quanto concerne i requisiti dei materiali costituenti il
calcestruzzo e i controlli sul conglomerato valgono gli Allegati 1 e
2 del presente decreto.
Parte II
ACCIAIO
SIMBOLOGIA
A - Simboli
A area
E modulo di elasticita' longitudinale
F azioni in generale
G azioni permanenti; modulo di elasticita'
tangenziale
I momento di inerzia
M momento flettente
N forza normale
Q azioni variabili
S effetto delle azioni (sollecitazione agente)
T momento torcente; temperatura
V forza di taglio
W modulo di resistenza
a distanza, dimensione geometrica, larghezza della
sezione di gola dei cordoni di saldatura
d diametro
e eccentricita'
f resistenza di un materiale
h altezza
i raggio di inerzia
l lunghezza di un elemento
p passo; interasse dei chiodi e dei bulloni
r raggio
s scarto quadratico medio
t spessore
v spostamento verticale
(alfa) coefficiente di dilatazione lineare termica
(beta) coefficiente caratteristico di vincolo
(gamma) coefficiente di sicurezza nel metodo degli stati
limite ultimi ((gamma)m per i materiali,
(gamma)f per le azioni)); peso specifico
(delta) coefficiente di variazione
(epsilon) dilatazione
(mi) coefficiente di attrito
(ni) coefficiente di Poisson
(lamda) snellezza
(sigma) tensione normale
(tau) tensione tangenziale
(omega) coefficiente di amplificazione dei carichi nel
carico di punta
(sigma maiuscolo) sommatoria
B - Indici
b bullone; chiodo
c compressione
d valore di calcolo
f attrito
g carico permanente
k valore caratteristico
l longitudinale; lineare
m valore medio; materiale; momento flettente
n sforzo normale
p puntuale
q carico variabile
t trazione; torsione; rottura
u ultimo (stato limite)
w anima
(epsilon) deformazione
y snervamento
C - Indici speciali
id ideale
red ridotto
res resistente
rif rifollamento
_| ortogonale
|| parallelo
D - Simboli ricorrenti
(sigma)1,
(sigma)2,
(sigma)3 componenti di tensione nel riferimento principale
(sigma)x,
(sigma)y,
(sigma)z, (tau)xy,
(tau)xz componenti di tensione nel riferimento generico
(sigma)b, (tau)b tensione normale e tangeziale nei chiodi e nei
bulloni
(sigma)id tensione ideale
(sigma)c tensione massima sopportabile da aste compresse
in campo elastico-plastico
(sigma)rif tensione di rifollamento
(sigma)_|, componenti di tensione nel riferimento
(sigma)||, convenzionale riferito al giunto saldato
(taf) _|, (tau)||
(epsilon)t allungamento percentuale a rottura
fd resistenza di calcolo
fy tensione di snervamento
ft tensione di rottura
Ares area resistente
Ff forza trasmissibile per attrito
Ff,rid forza trasmissibile per attrito ridotta
Nb forza normale di trazione nel gambo delle viti
Sezione I
Prescrizioni generali e comuni
1. OGGETTO.
Formano oggetto delle presenti norme le costruzioni di acciaio
relative ad opere di ingegneria civile, eccettuate quelle per le
quali vige una regolamentazione apposita a carattere particolare.
I dati sulle azioni da considerare nei calcoli sono quelli di cui
alle norme tecniche "Criteri generali per la verifica di sicurezza
delle costruzioni e dei carichi e sovraccarichi" emanate in
applicazione dell'art. 1 della legge 2 febbraio 1974, n. 64.
Nell'ambito di una stessa struttura non e' consentito adottare
regole progettuali ed esecutive provenienti parte dalla sez. II e
parte dalla sez. III ovvero in parte derivanti dall'uso del metodo
delle tensioni ammissibili.
Nella progettazione si possono adottare metodi di verifica e
regole di dimensionamento diversi da quelli contenuti nelle presenti
norme tecniche (Sez. II o Sez. III) purche' fondati su ipotesi
teoriche e risultati sperimentali scientificamente comprovati e
purche' venga conseguita una sicurezza non inferiore a quella qui
prescritta.
Nella progettazione si possono adottare i metodi di calcolo
indicati nella CNR 10011-86 "Costruzioni di acciaio - Istruzioni per
il calcolo, l'esecuzione, il collaudo e la manutenzione" (Bollettino
Ufficiale CNR - XXVI - n. 164 - 1992).
2. MATERIALI E PRODOTTI.
2.0. Generalita'.
Le presenti norme prevedono l'impiego degli acciai denominati Fe
360, Fe 430, Fe 510 dei quali, ai punti successivi, vengono precisate
le caratteristiche.
E' consentito l'impiego di tipi di acciaio diversi da quelli
previsti purche' venga garantita alla costruzione, con adeguata
documentazione teorica e sperimentale, una sicurezza non minore di
quella prevista dalle presenti norme.
Per l'accertamento delle caratteristiche meccaniche indicate nel
seguito, il prelievo dei saggi, la posizione nel pezzo da cui essi
devono essere prelevati, la preparazione delle provette e le
modalita' di prova saranno rispondenti alle prescrizioni delle norme
UNI EU 18 (dicembre 1980), UNI 552 (ottobre 1986), UNI EN 10002/1a
(gennaio 1992), UNI EN 10025 (febbraio 1992).
Le presenti norme non riguardano gli elementi di lamiera grecata
ed i profilati formati a freddo, ivi compresi i profilati cavi
saldati non sottoposti a successive deformazioni o trattamenti
termici; valgono, tuttavia, per essi, i criteri e le modalita' di
controllo riportati nell'Allegato 8, relativamente alle lamiere o
nastri d'origine. Per essi si possono adottare i metodi di calcolo
indicati nella norma CNR-10022-84 "Profilati d'acciaio formati a
freddo - Istruzioni per l'impiego nelle costruzioni" (Bollettino
Ufficiale C.N.R. - XXII - n. 126 - 1988) oppure altri metodi fondati
su ipotesi teoriche e risultati sperimentali chiaramente comprovati.
Potranno inoltre essere impiegati materiali e prodotti conformi ad
una norma armonizzata o ad un benestare tecnico europeo cosi' come
definiti nella Direttiva 89/106/CEE, ovvero conformi a specifiche
nazionali dei Paesi della Comunita' europea, qualora dette specifiche
garantiscano un livello di sicurezza equivalente e tale da soddisfare
i requisiti essenziali della Direttiva 89/106/CEE. Tale equivalenza
sara' accertata dal Ministero dei lavori pubblici, Servizio tecnico
centrale, sentito il Consiglio superiore dei lavori pubblici.
2.1. Acciaio laminato.
Gli acciai di uso generale laminati a caldo, in profilati, barre,
larghi piatti, lamiere e profilati cavi (anche tubi saldati
provenienti da nastro laminato a caldo), dovranno appartenere a uno
dei seguenti tipi:
Fe 360
Fe 430
Fe 510
aventi le caratteristiche meccaniche indicate al punto 2.1.1.
Gli acciai destinati alle strutture saldate dovranno anche
corrispondere alle prescrizioni del punto 2.3.
2.1.1. CARATTERISTICHE MECCANICHE.
I valori di ft e fy indicati nei prospetti 1-II e 2-II sono da
intendersi come valori caratteristici, con frattile di ordine 0,05
(vedasi Allegato 8).
2.1.1.1. Profilati, barre, larghi piatti, lamiere.
PROSPETTO 1-II
___________________________________________________________________
| | | | | | |
|Simbolo | Simbolo| Caratteristica o |Fe 360 |Fe 430 |Fe 510|
|adottato| UNI | parametro | (1) | (1) | (1) |
|________|________|__________________________|_______|_______|______|
| | | | | | |
| ft | Rm |tensione (carico unitario)| (2) | (3) | (4) |
| | |di rottura a trazione | | | |
| | |(N/mm2) | >= 340| >= 410| >=490|
| | | | =< 470| =< 560| =<630|
|________|________|__________________________|_______|_______|______|
| | | | | | |
| fy | Re |tensione (carico unitario)| (5) | (6) | (7) |
| | |di snervamento (N/mm2) | >= 235| >= 275| >=355|
|________|________|__________________________|_______|_______|______|
| | | | | | | |
| | | | B +20 C| >= 27| >= 27| >= 27|
| | | |__________|_______|_______|______|
| | | | | | | |
| KV | KV | Resilienza KV | C 0 C| >= 27| >= 27| >= 27|
| | | (J) |__________|_______|_______|______|
| | | (8) | | | | |
| | | | D -20 C| >= 27| >= 27| >= 27|
| | | |__________|_______|_______|______|
| | | | | | | |
| | | | DD -20 C| -- | -- | >= 40|
|________|________|_______________|__________|_______|_______|______|
| | | | | | |
| | | Allungamento % a rottura | | | |
| | | (VEDI FORMULA) | | | |
|epsilon | A | - per lamiere | >= 24 | >= 20 | >= 20|
|t | min. | | (9) | (9) | (9) |
| | | | | | |
| | | | | | |
| | | - per barre, laminati | >= 26 | >= 22 | >= 22|
| | | mercantili, profilati, | (10) | (10) | (10) |
| | | larghi piatti | | | |
|________|________|__________________________|_______|_______|______|
(1) Rientrano in questi tipi di acciai, oltre agli acciai Fe 360,
Fe 430 ed Fe 510 nei gradi B, C, D e DD della UNI EN 10025 (febbraio
1992), anche altri tipi di acciai purche' rispondenti alle
caratteristiche indicate in questo prospetto.
(2) Per spessori maggiori di 3 mm fino a 100 mm.
(3) Per spessori maggiori di 3 mm fino a 100 mm.
(4) Per spessori maggiori di 3 mm fino a 100 mm.
(5) Per spessori fino a 16 mm;
per spessori maggiori di 16 mm fino a 40 mm e' ammessa la
riduzione di 10 N/mm2;
per spessori maggiori di 40 mm fino a 100 mm e' ammessa la
riduzione di 20 N/mm2.
(6) Per spessori fino a 16 mm;
per spessori maggiori di 16 mm fino a 40 mm e' ammessa la
riduzione di 10 N/mm2;
per spessori maggiori di 40 mm fino a 63 mm e' ammessa la
riduzione di 20 N/mm2;
per spessori maggiori di 63 mm fino a 80 mm e' ammessa la
riduzione di 30 N/mm2;
per spessori maggiori di 80 mm fino a 100 mm e' ammessa la
riduzione di 40 N/mm2.
(7) Per spessori fino a 16 mm;
per spessori maggiori di 16 mm fino a 40 mm e' ammessa la
riduzione di 10 N/mm2;
per spessori maggiori di 40 mm fino a 63 mm e' ammessa la
riduzione di 20 N/mm2;
per spessori maggiori di 63 mm fino a 80 mm e' ammessa la
riduzione di 30 N/mm2;
per spessori maggiori di 80 mm fino a 100 mm e' ammessa la
riduzione di 40 N/mm2.
(8) Per spessori maggiori di 10 mm fino a 100 mm.
(9) Da provette trasversali per lamiere, nastri e larghi piatti
con larghezza (superiore o pari) 600 mm;
per spessori maggiori di 3 mm fino a 40 mm;
per spessori maggiori di 40 mm fino a 63 mm e' ammessa la
riduzione di 1 punto;
per spessori maggiori di 63 mm fino a 100 mm e' ammessa la
riduzione di 2 punti.
(10) Da provette longitudinali per barre, laminati mercantili,
profilati e larghi piatti con larghezza (inferiore) 600 mm;
per spessori maggiori di 3 mm fino a 40 mm;
per spessori maggiori di 40 mm fino a 63 mm e' ammessa la
riduzione di 1 punto;
per spessori maggiori di 63 mm fino a 100 mm e' ammessa la
riduzione di 2 punti.
2.1.1.2. Profilati cavi.
PROSPETTO 2-II
___________________________________________________________________
| | | | | | |
|Simbolo | Simbolo| Caratteristica o |Fe 360 |Fe 430 |Fe 510|
|adottato| UNI | parametro | (1) | (1) | (1) |
|________|________|__________________________|_______|_______|______|
| | | | | | |
| ft | Rm |Tensione (carico unitario)| | | |
| | |di rottura a trazione | | | |
| | | (N/mm2) | >= 360| >= 430| >=510|
|________|________|__________________________|_______|_______|______|
| | | | | | |
| fy | Re |Tensione (carico unitario)| (2) | (2) | (2) |
| | |di snervamento | | | |
| | | (N/mm2) | >= 235| >= 275| >=355|
|________|________|__________________________|_______|_______|______|
| | | | | | | | |
| | | | B | +20 C| >= 27| >= 27| >= 27|
| | | |___|______|_______|_______|______|
| | | | | | | | |
| KV | KV | Resilienza KV | C | 0 C| >= 27| >= 27| >= 27|
| | | (J) |___|______|_______|_______|______|
| | | | | | | | |
| | | | D | -20 C| >= 27| >= 27| >= 27|
|________|________|_______________|___|______|_______|_______|______|
| | | | | | |
| | | Allungamento percentuale | | | |
|epsilon | A | a rottura | >= 24 | >= 21 | >= 20|
|t | min. | (VEDI FORMULA) % | | | |
|________|________|__________________________|_______|_______|______|
(1) Rientrano in questi tipi di acciai, oltre agli acciai Fe 360,
Fe 430 ed Fe 510 nei gradi B, C e D della UNI 7806 (dicembre 1979) e
UNI 7810 (dicembre 1979), anche altri tipi di acciai purche'
rispondenti alle caratteristiche indicate in questo prospetto.
(2) Per spessori fino a 16 mm;
Per spessori maggiori di 16 mm fino a 40 mm e' ammessa la
riduzione di 10 N/mm2.
(3) Per spessori fino a 16 mm;
per spessori oltre 16 mm fino a 35 mm e' ammessa la riduzione di
10 N/mm2;
per spessori maggiori di 35 mm e fino a 40 mm e' ammessa la
riduzione di 20 N/mm2.
2.1.2. CONTROLLI SUI PRODOTTI LAMINATI.
I controlli sui laminati verranno eseguiti secondo le prescrizioni
di cui all'Allegato 8.
2.2. Acciaio per getti.
Per l'esecuzione di parti in getti delle opere di cui alle
presenti istruzioni si devono impiegare getti di acciaio Fe G 400, Fe
G 450, Fe G 520 UNI 3158 (dicembre 1977) o equivalenti.
Quando tali acciai debbano essere saldati, devono sottostare alle
stesse limitazioni di composizione chimica previste per gli acciai
laminati di resistenza similare (vedi punto 2.3.1.).
2.3. Acciaio per strutture saldate.
2.3.1. COMPOSIZIONE CHIMICA E GRADO DI DISOSSIDAZIONE DEGLI ACCIAI.
Acciaio tipo Fe 360 ed Fe 430.
Gli acciai da saldare con elettrodi rivestiti, oltre a soddisfare
le condizioni indicate al punto 2.1., devono avere composizione
chimica contenuta entro i limiti raccomandati dalla UNI 5132 (ottobre
1974) per le varie classi di qualita' degli elettrodi impiegati.
Nel caso di saldature di testa o d'angolo sul taglio di un
laminato, gli acciai, oltre che a soddisfare i limiti di analisi
sopraindicati, devono essere di tipo semicalmato o calmato, salvo che
vengano impiegati elettrodi rivestiti corrispondenti alla classe di
qualita' 4 della UNI 5132 (ottobre 1974).
Gli acciai destinati ad essere saldati con procedimenti che
comportano una forte penetrazione della zona fusa nel metallo base
devono essere di tipo semicalmato o calmato e debbono avere
composizione chimica, riferita al prodotto finito (e non alla
colata), rispondente alle seguenti limitazioni:
grado B: C =< 0,24% P =< 0,055% S =< 0,055%
grado C: C =< 0,22% P =< 0,050% S =< 0,050%
grado D: C =< 0,22% P =< 0,045% S =< 0,045%
Acciai tipo Fe 510.
Gli acciai dovranno essere di tipo calmato o semicalmato; e'
vietato l'impiego di acciaio effervescente. L'analisi effettuata sul
prodotto finito deve risultare:
grado B: C =< 0,26% Mn=< 1,6% Si =< 0,60% P =< 0,050% S =< 0,050%
grado C: C =< 0,24% Mn=< 1,6% Si =< 0,60% P =< 0,050% S =< 0,050%
grado D: C =< 0,22% Mn=< 1,6% Si =< 0,60% P =< 0,045% S =< 0,045%
Qualora il tenore di C risulti inferiore o uguale, per i tre gradi
B, C, D, rispettivamente a 0,24%, 0,22% e 0,20% potranno accettarsi
tenori di Mn superiori a 1,6% ma comunque non superi a 1,7%.
2.3.2. FRAGILITA' ALLE BASSE TEMPERATURE.
La temperatura minima alla quale l'acciaio di una struttura
saldata puo' essere utilizzato senza pericolo di rottura fragile, in
assenza di dati piu' precisi, deve essere stimata sulla base della
temperatura T alla quale per detto acciaio puo' essere garantita una
resilienza KV, secondo EN 10045/1a (gennaio 1992), di 27 J.
La temperatura T deve risultare minore o uguale a quella minima di
servizio per elementi importanti di strutture saldate soggetti a
trazione con tensione prossima a quella limite aventi spessori
maggiori di 25 mm e forme tali da produrre sensibili concentrazioni
locali di sforzi, saldature di testa o d'angolo non soggette a
controllo, od accentuate deformazioni plastiche di formatura. A
parita' di altre condizioni, via via che diminuisce lo spessore, la
temperatura T potra' innalzarsi a giudizio del progettista fino ad
una temperatura di circa 30 gradi centigradi maggiore di quella
minima di servizio per spessori dell'ordine di 10 millimetri.
Un aumento puo' aver luogo anche per spessori fino a 25 mm via via
che l'importanza dell'elemento strutturale decresce o che le altre
condizioni si attenuano.
Il progettista, stimata la temperatura T alla quale la resistenza
di 27 J deve essere assicurata, scegliera' nella unificazione e nei
cataloghi dei produttori l'acciaio soddisfacente questa condizione.
2.4. Saldature.
2.4.1. PROCEDIMENTI DI SALDATURA.
Possono essere impiegati i seguenti procedimenti:
- saldatura manuale ad arco con elettrodi rivestiti;
- saldatura automatica ad arco sommerso;
- saldatura automatica o semiautomatica sotto gas protettore (CO2
o sue miscele);
- altro procedimento di saldatura la cui attitudine a garantire
una saldatura pienamente efficiente deve essere previamente
verificata mediante le prove indicate al successivo punto 2.4.2.
Per la saldatura manuale ad arco devono essere impiegati elettrodi
omologati secondo UNI 5132 (ottobre 1974) adatti al materiale base:
- per gli acciai Fe 360 ed Fe 430 devono essere impiegati
elettrodi del tipo E 44 di classi di qualita' 2, 3 o 4; per spessori
maggiori di 30 mm o temperatura di esercizio minore di 0 gradi
centigradi saranno ammessi solo elettrodi di classe 4 B;
- per l'acciaio Fe 510 devono essere impiegati elettrodi del tipo
E 52 di classi di qualita' 3 B o 4 B; per spessori maggiori di 20 mm
o temperature di esercizio minore di 0 gradi centigradi saranno
ammessi solo elettrodi di classe 4 B.
Per gli altri procedimenti di saldatura si dovranno impiegare i
fili, i flussi (o i gas) e la tecnica esecutiva usati per le prove
preliminari (di qualifica) di cui al punto seguente.
2.4.2. PROVE PRELIMINARI DI QUALIFICA DEI PROCEDIMENTI DI
SALDATURA.
L'impiego di elettrodi omologati secondo UNI 5132 (ottobre 1974)
esime da ogni prova di qualifica del procedimento.
Per l'impiego degli altri procedimenti di saldatura occorre
eseguire prove preliminari di qualifica intese ad accertare:
- l'attitudine ad eseguire i principali tipi di giunto previsti
nella struttura ottenendo giunti corretti sia per aspetto esterno che
per assenza di sensibili difetti interni, da accertare con prove non
distruttive o con prove di rottura sul giunto;
- la resistenza a trazione su giunti testa a testa, mediante
provette trasversali al giunto, resistenza che deve risultare non
inferiore a quella del materiale base;
- la capacita' di deformazione del giunto, mediante provette di
piegamento che dovranno potersi piegare a 180 gradi su mandrino con
diametro pari a 3 volte lo spessore per l'acciaio Fe 360 ed Fe 430 e
a 4 volte lo spessore per l'acciaio Fe 510;
- la resilienza su provette intagliate a V secondo EN 10045/1a
(gennaio 1992) ricavate trasversalmente al giunto saldato, resilienza
che verra' verificata a +20 gradi centigradi se la struttura deve
essere impiegata a temperatura maggiore o uguale a 0 gradi
centigradi, o a 0 gradi centigradi nel caso di temperature minori;
nel caso di saldatura ad elettrogas o elettroscoria tale verifica
verra' eseguita anche nella zona del materiale base adiacente alla
zona fusa dove maggiore e' l'alternazione metallurgica per l'alto
apporto termico.
I provini per le prove di trazione, di piegamento, di resilienza
ed eventualmente per altre prove meccaniche, se ritenute necessarie,
verranno ricavati da saggi testa a testa saldati; saranno scelti allo
scopo gli spessori piu' significativi della struttura.
2.4.3. CLASSI DELLE SALDATURE.
Per giunti testa a testa, od a croce od a T, a completa
penetrazione, si distinguono due classi di giunti.
Prima classe. Comprende i giunti effettuati con elettrodi di
qualita' 3 o 4 secondo UNI 5132 (ottobre 1974) o con gli altri
procedimenti qualificati di saldatura indicati al punto 2.4.1. e
realizzati con accurata eliminazione di ogni difetto al vertice prima
di effettuare la ripresa o la seconda saldatura.
Tali giunti debbono inoltre soddisfare ovunque l'esame
radiografico con i risultati richiesti per il raggruppamento B della
UNI 7278 (luglio 1974).
L'aspetto della saldatura dovra' essere ragionevolmente regolare e
non presentare bruschi disavviamenti col metallo base specie nei casi
di sollecitazione a fatica.
Seconda classe. Comprende i giunti effettuati con elettrodi di
qualita' 2, 3 o 4 secondo UNI 5132 (ottobre 1974) o con gli altri
procedimenti qualificati di saldatura indicati al punto 2.4.1. e
realizzati egualmente con eliminazione dei difetti al vertice prima
di effettuare la ripresa o la seconda saldatura.
Tali giunti devono inoltre soddisfare l'esame radiografico con i
risultati richiesti per il raggruppamento F della UNI 7278 (luglio
1974).
L'aspetto della saldatura dovra' essere ragionevolmente regolare e
non presentare bruschi disavviamenti col materiale base.
Per entrambe le classi l'estensione dei controlli radiografici o
eventualmente ultrasonori deve essere stabilita dal direttore dei
lavori, sentito eventualmente il progettista, in relazione alla
importanza delle giunzioni e alle precauzioni prese dalla ditta
esecutrice, alla posizione di esecuzione delle saldature e secondo
che siano state eseguite in officina o al montaggio.
Per i giunti a croce o a T, a completa penetrazione nel caso di
spessori t (superiore) 30 mm, l'esame radiografico o con ultrasuoni
atto ad accertare gli eventuali difetti interni verra' integrato con
opportuno esame magnetoscopico sui lembi esterni delle saldature al
fine di rilevare la presenza o meno di cricche da strappo.
Nel caso di giunto a croce sollecitato normalmente alla lamiera
compresa fra le due saldature, dovra' essere previamente accertato,
mediante ultrasuoni, che detta lamiera nella zona interessata dal
giunto sia esente da sfogliature o segregazioni accentuate.
I giunti con cordoni d'angolo, effettuati con elettrodi aventi
caratteristiche di qualita' 2, 3 o 4 UNI 5132 (ottobre 1974) o con
gli altri procedimenti indicati al punto 2.4.1., devono essere
considerati come appartenenti ad una unica classe caratterizzata da
una ragionevole assenza di difetti interni e da assenza di
incrinature interne o di cricche da strappo sui lembi dei cordoni. Il
loro controllo verra' di regola effettuato mediante sistemi
magnetici; la sua estensione verra' stabilita dal direttore dei
lavori, sentito eventualmente il progettista e in base ai fattori
esecutivi gia' precisati per gli altri giunti.
2.5. Bulloni.
I bulloni normali (conformi per le caratteristiche dimensioni alle
UNI 5727 (novembre 1988), UNI 5592 (dicembre 1968) e UNI 5591 (maggio
1965)) e quelli ad alta resistenza (conformi alle caratteristiche di
cui al prospetto 4-II) devono appartenere alle sottoindicate classi
delle UNI 3740, associate nel modo indicato nel prospetto 3-II.
PROSPETTO 3-II
___________________________________________________________________
| | | |
| | normali | ad alta resistenza |
|___________________|____________________|__________________________|
| | | |
| Vite | 4.6 5.6 6.8 | 8.8 10.9 |
| | | |
| Dado | 4 5 6 | 8 10 |
|___________________|____________________|__________________________|
2.6. Bulloni per giunzioni ad attrito.
I bulloni per giunzioni ad attrito devono essere conformi alle
prescrizioni del prospetto 4-II. Viti e dadi devono essere associati
come indicato nel prospetto 3-II.
PROSPETTO 4-II
___________________________________________________________________
| | | |
| Elemento | Materiale | Riferimento |
|___________________|____________________|__________________________|
| | | |
| Viti | 8.8 - 10.9 secondo | |
| | UNI EN 20898/1 | |
| | (dic. '91) | UNI 5712 (giu. '75) |
| | | |
| Dadi | 8 - 10 secondo UNI | |
| | 3740/4a (ott. '85) | UNI 5713 (giu. '75) |
| | | |
| Rosette | Acciaio C 50 UNI | |
| | 7845 (nov. '78) | |
| | temprato e | |
| | rinvenuto HRC | |
| | 32 (da a) 40 | UNI 5714 (giu. '75) |
| | | |
| Piastrine | Acciaio C 50 UNI | |
| | 7845 (nov. '78) | |
| | temprato e | |
| | rinvenuto HRC | UNI 5715 (giu. '75) |
| | 32 (da a) 40 | UNI 5716 (giu. '75) |
|___________________|____________________|__________________________|
2.7. Chiodi.
Per i chiodi da ribadire a caldo si devono impiegare gli acciai
previsti dalla UNI 7356 (dicembre 1974).
3. COLLAUDO STATICO.
3.1. Prescrizioni generali.
Valgono, per quanto applicabili, le prescrizioni di cui al punto
3.1., Parte I, Sez. I.
3.2. Prove di carico.
Le prove di carico, ove ritenute necessarie dal collaudatore,
rispetteranno le modalita' sottoindicate.
Il programma delle prove deve essere sottoposto al direttore dei
lavori ed al progettista e reso noto al costruttore.
Le prove di carico si devono svolgere con le modalita' indicate
dal collaudatore che se ne assume la piena responsabilita', mentre,
per quanto riguarda la loro materiale attuazione e in particolare per
le eventuali puntellazioni precauzionali, e' responsabile il
direttore dei lavori.
I carichi di prova devono essere, di regola, tali da indurre le
sollecitazioni massime di esercizio per combinazioni rare. In
relazione al tipo della struttura ed alla natura dei carichi le prove
devono essere convenientemente protratte nel tempo.
L'esito della prova potra' essere valutato sulla base dei seguenti
elementi:
- le deformazioni si accrescano all'incirca proporzionalmente ai
carichi;
- nel corso della prova non si siano prodotte lesioni,
deformazioni o dissesti che compromettano la sicurezza o la
conservazione dell'opera;
- la deformazione residua dopo la prima applicazione del carico
massimo non superi una quota parte di quella totale commisurata ai
prevedibili assestamenti iniziali di tipo anelastico della struttura
oggetto della prova. Nel caso invece che tale limite venga superato,
prove di carico successive accertino che la struttura tenda ad un
comportamento elastico;
- la deformazione elastica risulti non maggiore di quella
calcolata.
Quando le opere siano ultimate prima della nomina del
collaudatore, le prove di carico possono essere eseguite dal
direttore dei lavori, che ne redige verbale sottoscrivendolo assieme
al costruttore. E' facolta' del collaudatore controllare, far
ripetere ed integrare le prove precedentemente eseguite.
Sezione II
Calcolo ed esecuzione
4. NORME DI CALCOLO: VERIFICA DI RESISTENZA.
4.0. Generalita'.
Le strutture di acciaio realizzate con i materiali previsti al
precedente punto 3, devono essere progettate per i carichi definiti
dalle norme in vigore, secondo i metodi della scienza delle
costruzioni e seguendo il metodo degli stati limite specificato nelle
norme tecniche "Criteri generali per la verifica della sicurezza
delle costruzioni e dei carichi e sovraccarichi", emanate in
applicazione dell'art. 1 della legge 2 febbraio 1974, n. 64.
Il metodo degli stati limite viene applicato - considerando le
azioni di calcolo e le resistenze di calcolo previste ai punti 4.0.1.
e 4.0.2. - con riferimento o "allo stato limite elastico della
sezione" (punto 4.0.3.1.), oppure, in alternativa, allo "stato limite
di collasso plastico della struttura" (punto 4.0.3.2.); sono inoltre
obbligatorie le verifiche agli stati limite di esercizio (punto
4.0.4.).
4.0.1. AZIONI DI CALCOLO.
Si adotteranno le azioni di calcolo e relative combinazioni, indi-
cate al punto 7 delle premesse.
4.0.2. RESISTENZE DI CALCOLO.
La resistenza di calcolo fd e' definita mediante l'espressione:
fy
fd = -------
(gamma)m
dove:
fy e' il valore dello snervamento quale risultante dai prospetti
1-II e 2-II e tenendo conto dello spessore del laminato;
(gamma)m e' specificato ai successivi punti 4.0.3.1. e 4.0.3.2.
4.0.3. STATI LIMITE ULTIMI.
4.0.3.1. Stato limite elastico della sezione.
Si assume che gli effetti delle azioni di calcolo definite in
4.0.1., prescindendo dai fenomeni di instabilita' (ma comprese le
maggiorazioni per effetti dinamici), non comportino in alcun punto di
ogni sezione il superamento della deformazione unitaria
corrispondente al limite elastico del materiale. Si assumera'
(gamma)m = 1,0.
In tal caso e' ammesso il calcolo elastico degli effetti delle
azioni di calcolo. Qualora si tenga conto di effetti dovuti a stati
di presollecitazione e' obbligatoria anche la verifica di cui al
punto 4.0.3.2. con coefficiente (gamma)q = 0,90 per effetti
favorevoli e (gamma)q = 1,2 per quelli sfavorevoli.
Salvo piu' accurate valutazioni la verifica delle unioni potra'
essere condotta convenzionalmente nel modo seguente: per la
resistenza di calcolo delle unioni bullonate si potranno adottare i
valori indicati nel prospetto 7-II; per altre unioni potranno
applicarsi le formule ed i procedimenti indicati in 4.3., 4.4., 4.5.,
4.6. e 4.7.
Si dovra' anche verificare che siano soddisfatte le verifiche nei
confronti dei fenomeni di instabilita' della struttura, degli
elementi strutturali che la compongono e di parti di essi. La
resistenza caratteristica di membrature soggette a fenomeni di
instabilita' potra' essere determinata con i metodi indicati al punto
5.
4.0.3.2. Stato limite di collasso plastico della struttura.
Si assume come stato limite ultimo il collasso per trasformazione
della struttura o di una sua parte in un meccanismo ammettendo la
completa plastificazione delle sezioni coinvolte nella formazione del
meccanismo. Si assumera' nei calcoli (gamma)m = 1,12 e si
verifichera' che in corrispondenza delle azioni di calcolo definite
in 4.0.1. non si raggiunga lo stato limite in esame.
Si dovra' garantire che il meccanismo risultante dai calcoli possa
venir raggiunto sia verificando che nelle zone plasticizzate le
giunzioni abbiano una duttilita' sufficiente, sia premunendosi contro
i fenomeni di instabilita' della struttura, degli elementi
strutturali che la compongono e di parti di essi.
Il procedimento qui indicato non e' consentito qualora i fenomeni
di fatica divengano determinanti ai fini del calcolo della struttura.
4.0.4. STATI LIMITE DI ESERCIZIO.
Per gli stati limite di esercizio si prenderanno in esame le
combinazioni rare, frequenti e quasi permanenti con (gamma)g =
(gamma)q = 1,0, e applicando ai valori caratteristici delle azioni
variabili adeguati coefficienti riduttivi (psi)0, (psi)1, (psi)2
indicati al punto 7 della Parte Generale.
4.1. Materiale base.
4.1.1. STATI MONOASSIALI.
4.1.1.1. Resistenza di calcolo fd a trazione o compressione per
acciaio laminato.
Per le verifiche agli stati limite ultimi di cui al punto 4.0.3.
si assumono, per gli acciai aventi le caratteristiche meccaniche in-
dicate al punto 2.1.1., i valori della resistenza di calcolo fd
riportati nel prospetto 5-II.
PROSPETTO 5-II
___________________________________________________________________
| | | |
| Materiale | fd (N/mm2) | fd (N/mm2) |
| | t =< 40 | t > 40 |
|___________________|____________________|__________________________|
| | | |
| Fe 360 | 235 | 210 |
| | | |
| Fe 430 | 275 | 250 |
| | | |
| Fe 510 | 355 | 315 |
|___________________|____________________|__________________________|
| |
| t = spessore (in mm) |
|___________________________________________________________________|
4.1.1.2. Resistenza di calcolo fd a trazione e compressione per pezzi
di acciaio fuso UNI 3158 (dicembre 1977).
PROSPETTO 6-II
___________________________________________________________________
| | |
| Materiale | fd (N/mm2) |
| | t =< 40 |
|________________________________|__________________________________|
| | |
| Fe 400 | 180 |
| | |
| Fe 450 | 225 |
| | |
| Fe 520 | 255 |
|________________________________|__________________________________|
| |
| t = spessore (mm) |
|___________________________________________________________________|
4.1.2. STATI PLURIASSIALI.
Per gli stati piani, i soli per i quali si possono dare valide
indicazioni, si deve verificare che risulti (sigma)id (inferiore o
pari) fd essendo nel riferimento generico:
VEDI FORMULA A PAG. 85
e nel riferimento principale:
VEDI FORMULA A PAG. 85
in particolare per (sigma)1 = 0 (per esempio nella sollecitazione di
flessione accompagnata da taglio):
VEDI FORMULA A PAG. 85
e nel caso di tensione tangenziale pura:
VEDI FORMULA A PAG. 85
4.1.3. COSTANTI ELASTICHE.
Per tutti gli acciai considerati si assumono i seguenti valori
delle costanti elastiche:
- modulo di elasticita' normale E = 206000 N/mm2
- modulo di elasticita' tangenziale G = 78400 N/mm2.
4.2. Unioni con bulloni.
Le resistenze di calcolo dei bulloni sono riportate nel prospetto
7-II. (sigma)b e (tau)b rappresentano i valori medi delle tensioni
nella sezione.
La tensione di trazione per i bulloni deve essere valutata
mettendo in conto anche gli effetti leva e le eventuali flessioni
parassite. Ove non si proceda alle valutazioni dell'effetto leva e di
eventuali flessioni parassite, le tensioni di trazione (sigma)b
devono essere incrementate del 25%.
PROSPETTO 7-II
___________________________________________________________________
| |
| Stato di tensione |
|___________________________________________________________________|
| | | | | | |
| Classe | ft | fy | fk,N | fd,N | fd,V |
| vite | (N/mm2) | (N/mm2) | (N/mm2) | (N/mm2) | (N/mm2) |
|________|___________|___________|__________|___________|___________|
| | | | | | |
| 4.6 | 400 | 240 | 240 | 240 | 170 |
| | | | | | |
| 5.6 | 500 | 300 | 300 | 300 | 212 |
| | | | | | |
| 6.8 | 600 | 480 | 360 | 360 | 255 |
| | | | | | |
| 8.8 | 800 | 640 | 560 | 560 | 396 |
| | | | | | |
| 10.9 | 1000 | 900 | 700 | 700 | 495 |
|________|___________|___________|__________|___________|___________|
| |
| fk,N = e' assunto pari al minore dei due valori fk,N=0.7 ft |
| (fk,N=0.6 ft per viti di classe 6.8) fk,N=fy essendo ft ed |
| fy le tensioni di rottura e di snervamento secondo UNI 3740|
| |
| fd,N = fk,N = resistenza di calcolo a trazione |
| |
| fd,V = fk,N(radice quadrata)2 = resistenza di calcolo a taglio |
|___________________________________________________________________|
Ai fini del calcolo della (sigma)b la sezione resistente e' quella
della vite; ai fini del calcolo della (tau)b la sezione resistente e'
quella della vite o quella totale del gambo a seconda che il piano di
taglio interessi o non interessi la parte filettata.
Nel caso di presenza contemporanea di sforzi normali e di taglio
deve risultare:
VEDI FORMULA A PAG. 86
La pressione sul contorno del foro (sigma)rif, alla proiezione
diametrale della superficie cilindrica del chiodo e del bullone, deve
risultare:
(sigma)rif (inferiore o pari) (alfa)fd
essendo:
(alfa) = a/d e comunque da assumersi non superiore a 2,5;
fd la resistenza di calcolo del materiale costituente gli
elementi del giunto (vedi 4.1.1.1.);
a e d definiti limitati al punto 7.2.4.
I bulloni di ogni classe devono essere convenientemente serrati.
4.3. Unioni a taglio con chiodi.
Per i chiodi di cui al punto 2.7., si possono assumere per le
resistenze di calcolo i valori riportati nel prospetto 8-II.
PROSPETTO 8-II
___________________________________________________________________
| | |
| fd,V (N/mm2) | fd,N (N/mm2) |
|________________________________|__________________________________|
| | |
| 180 | 75 |
|________________________________|__________________________________|
Di regola i chiodi non devono essere sollecitati a sforzi di
trazione.
Nel caso di combinazione di taglio e trazione, si dovra'
verificare che risulti:
VEDI FORMULA A PAG. 86
Per la pressione di rifollamento vale quanto indicato per i
bulloni.
4.4. Unioni ad attrito con bulloni.
La forza Ff trasmissibile per attrito da ciascun bullone per ogni
piano di contatto tra gli elementi da collegare, e' espressa dalla
relazione:
1
Ff = ------ (mi)Nb
(ni)f
in cui e' da porre:
(ni)f coefficiente di sicurezza contro lo slittamento, da assumersi
pari a:
1,25 per le verifiche in corrispondenza degli stati limite di
esercizio (sempre obbligatorie):
1,00 per le verifiche in corrispondenza degli stati limite
ultimi (quando questo tipo di verifica e' esplicitamente
richiesto nelle prescrizioni di progetto);
(mi) coefficiente di attrito da assumersi pari a:
0,45 per superfici trattate come indicato al punto 7.10.2.;
0,30 per superfici non particolarmente trattate, e comunque
nelle giunzioni effettuate in opera;
Nb forza di trazione nel gambo della vite.
La pressione convenzionale sulle pareti dei fori non deve superare
il valore di 2,5 fd.
In un giunto per attrito i bulloni ad alta resistenza possono
trasmettere anche una forza assiale di trazione N. In questo caso,
sempreche' non concorrano flessioni parassite apprezzabili nel
bullone, il valore della forza ancora trasmissibile dal bullone per
attrito si riduce a:
VEDI FORMULA A PAG. 87
La forza N nel bullone non puo' in nessun caso superare il valore
0,8 Nb.
I bulloni di ciascuna classe debbono in ogni caso essere serrati
con coppia tale da provocare una forza di trazione Nb nel gambo della
vite pari a:
Nb = 0,8 fy Ares
essendo Ares l'area della sezione resistente della vite e fy la
tensione di snervamento, su vite (prospetto 7-II), valutate secondo
UNI EN 20898/1 (dicembre 1991).
4.5. Unioni saldate.
4.5.1. GIUNTI TESTA A TESTA OD A T A COMPLETA PENETRAZIONE.
Per il calcolo delle tensioni derivanti da trazioni o compressioni
normali all'asse della saldatura o da azioni di taglio, deve essere
considerata come sezione resistente la sezione longitudinale della
saldatura stessa; agli effetti del calcolo essa avra' lunghezza pari
a quella intera della saldatura e larghezza pari al minore dei due
spessori collegati, misurato in vicinanza della saldatura per i
giunti di testa e allo spessore dell'elemento completamente penetrato
nel caso di giunti a T (vedere figura 1-II).
Per il calcolo delle tensioni derivanti da trazioni o compressioni
parallele all'asse della saldatura, deve essere considerata come
sezione resistente quella del pezzo saldato ricavata normalmente
all'asse predetto (cioe' quella del materiale base piu' il materiale
d'apporto).
Per trazioni o compressioni normali all'asse del cordone la
tensione nella saldatura non deve superare 0,85 fd per giunti testa a
testa di II classe ed fd per gli altri giunti.
VEDI FIGURA A PAG. 87
Per sollecitazioni composte deve risultare:
VEDI FORMULA A PAG. 88
dove:
(sigma) _| e' la tensione di trazione o compressione normale alla
sezione longitudinale della saldatura;
(sigma) || e' la tensione di trazione o compressione parallela
all'asse della saldatura;
(tau) e' la tensione tangenziale nella sezione longitudinale
della saldatura;
4.5.2. GIUNTI A CORDONI D'ANGOLO.
Si assume come sezione resistente la sezione di gola del cordone,
cui si attribuisce larghezza pari all'altezza "a" del triangolo
isoscele iscritto nella sezione trasversale del cordone e l'intera
lunghezza "l" del cordone stesso, a meno che questo non abbia
estremita' difettose (fig. 2-II).
Della tensione totale agente sulla sezione di gola, ribaltata su
uno dei piani d'attacco, si considerano le componenti: normale
(sigma)_| (trasversale) o tangenziale (taf) || (trasversale) e (tau)
|| (parallela).
Per la verifica, i valori assoluti delle predette componenti
dovranno soddisfare le limitazioni:
VEDI FORMULA A PAG. 88
VEDI FORMULA A PAG. 88
con ovvie semplificazioni quando due soltanto o una sola delle
componenti siano diverse da zero.
Si ritengono non influenti sul dimensionamento eventuali tensioni
normali (sigma) || sulla sezione trasversale del cordone (fig. 2-II).
VEDI FIGURA A PAG. 88
4.6. Unioni per contatto.
E' ammesso l'impiego di unioni per contatto nel caso di membrature
semplicemente compresse, purche', con adeguata lavorazione meccanica,
venga assicurato il combaciamento delle superfici del giunto.
La tensione di compressione deve risultare minore o uguale a fd.
In corrispondenza dei giunti ai piani intermedi o delle piastre di
base, le colonne degli edifici possono essere collegate per contatto.
In ogni caso debbono essere sempre previsti collegamenti chiodati,
bullonati o saldati in grado di assicurare una corretta posizione
mutua tra le parti da collegare. Le unioni per contatto non debbono
distare dagli orizzontamenti di piano piu' di 1/5 dell'interpiano.
Per le altre membrature compresse, i collegamenti debbono non solo
assicurare una corretta posizione delle parti da collegare, ma essere
anche dimensionati in modo da poter sopportare il 50% delle azioni di
calcolo.
In ogni caso i collegamenti di cui sopra devono essere
proporzionati in modo da sopportare ogni eventuale azione di trazione
che si determini sovrapponendo agli effetti delle azioni laterali
sulla struttura il 75% degli sforzi di compressione dovuti ai soli
carichi permanenti.
4.7. Apparecchi di appoggio fissi o scorrevoli.
Tutti gli elementi degli apparecchi di appoggio, in particolare le
piastre, devono essere proporzionati per gli sforzi, normali, di
flessione e taglio, cui sono sottoposti.
Se l'apparecchio di appoggio deve consentire le dilatazioni
termiche, nel relativo calcolo si assumera' il coefficiente di
dilatazione lineare (alfa) = 12 per 10 -6 gradi centigradi -1.
Le parti degli apparecchi di appoggio che trasmettono pressioni
localizzate per contatto saranno eseguite con acciaio fuso tipo Fe G
520 UNI 3158 (dicembre 1977) o fucinato, oppure mediante saldatura di
elementi laminati di acciaio.
Le pressioni di contatto, calcolate a mezzo delle formule di
Hertz, devono risultare:
- per contatto lineare: (sigma)l (inferiore o pari) 4 fd
- per contatto puntuale: (sigma)p (inferiore o pari) 5,5 fd
Nel caso in cui la localizzazione della reazione d'appoggio venga
ottenuta mediante piastre piane la pressione media di contatto
superficiale deve risultare:
(sigma)s (inferiore o pari) 1,35 fd
4.8. Indebolimento delle sezioni.
4.8.1. UNIONI A TAGLIO CON CHIODI O CON BULLONI.
Per le verifiche di resistenza il calcolo delle tensioni di
trazione si effettua con riferimento all'area netta, detratta cioe'
l'area dei fori. L'area netta e' quella minima corrispondente o alla
sezione retta o al profilo spezzato.
La verifica a flessione delle travi sara' effettuata in generale
tenendo conto del momento d'inerzia della sezione con la detrazione
degli eventuali fori. Il calcolo di norma sara' eseguito deducendo
dal momento d'inerzia della sezione lorda il momento d'inerzia delle
aree dei fori rispetto all'asse baricentrico della stessa sezione
lorda.
Per le verifiche di stabilita' di cui al successivo punto 5 e per
la determinazione di qualunque parametro dipendente dalla
deformabilita', si devono considerare, invece, le sezioni lorde,
senza alcuna detrazione dei fori per i collegamenti.
4.8.2. UNIONI AD ATTRITO.
La detrazione dei fori dalla sezione deve essere effettuata solo
se il giunto e' sollecitato a trazione.
La verifica della sezione indebolita si effettua per un carico
pari al 60% di quello trasmesso per attrito dai bulloni che hanno
l'asse nella sezione stessa, oltre al carico totale trasmesso dai
bulloni che precedono.
4.8.3. VERIFICA DEI PROFILATI PARTICOLARI.
I profilati ad L o a T collegati su un'ala o a U collegati
sull'anima, potranno essere verificati tenendo conto dell'effetto di
ridistribuzione plastica delle tensioni dovute alla eventuale
eccentricita' del collegamento. Cio' puo' essere fatto assumendo come
sezione resistente a trazione una adeguata aliquota della sezione
trasversale netta.
4.9. Norme particolari per elementi inflessi.
Le frecce degli elementi delle strutture edilizie devono essere
contenute quanto e' necessario perche' non derivino danni alle opere
complementari in genere ed in particolare alle murature di
tamponamento e ai relativi intonaci.
Ai fini del calcolo si assumono le condizioni rare per gli stati
limite di servizio; in tali combinazioni i valori delle azioni della
neve e delle pressioni del vento possono essere ridotti al 70%.
Indicativamente la freccia y, in rapporto alla luce l, deve
rispettare almeno i limiti seguenti:
- per le travi di solai, per il solo sovraccarico, y/l (inferiore
o pari) 1/400;
- per le travi caricate direttamente da muri o da pilastri o
anche, in assenza di provvedimenti cautelativi particolari, da
tramezzi, per il carico permanente ed il sovraccarico, y/l (inferiore
o pari) 1/500;
- per gli arcarecci o gli elementi inflessi dell'orditura minuta
delle coperture, per il carico permanente ed il sovraccarico, y/l
(inferiore o pari) 1/200.
Per gli sbalzi i limiti precedenti possono essere riferiti a una
lunghezza l pari a due volte la lunghezza dello sbalzo stesso.
Ove l'entita' delle deformazioni lo richieda, dovranno essere
previste controfrecce adeguate.
Le frecce teoriche orizzontali degli edifici multipiani alti,
dovute all'azione statica del vento, non devono essere maggiori di
1/500 dell'altezza totale dell'edificio.
Le travi a sostegno di murature di tamponamento in strutture
intelaiate possono calcolarsi ammettendo che il muro, comportandosi
ad arco, si scarichi in parte direttamente sugli appoggi.
Le travi suddette sono cosi' soggette a flessione, per effetto del
carico della parte di muro sottostante all'intradosso dell'arco, ed a
trazione, per effetto della spinta dell'arco stesso.
In via di approssimazione si puo' ritenere che l'arco abbia
freccia pari a 1/2 della luce.
4.10. Fenomeni di fatica.
Si deve tener conto dei fenomeni di fatica per le strutture o gli
elementi che si prevedono soggetti nel corso della loro vita ad un
numero di cicli di sollecitazione maggiore di 10 4.
In tale caso la verifica di resistenza deve essere effettuata
negli stati limite di esercizio, adottando (delta maiuscolo)(sigma)
ammissibile adeguato; a tale riguardo si possono adottare le
prescrizioni indicate dalle CNR 10011/86 "Costruzioni di acciaio.
Istruzioni per il calcolo, l'esecuzione, il collaudo e la
manutenzione", oppure altri criteri fondati su risultati sperimentali
di sicura validita'.
5. NORME DI CALCOLO: VERIFICA DI STABILITA'.
5.0. Generalita'.
Oltre alle verifiche di resistenza previste dal precedente punto
4, che in nessun caso potranno essere omesse, devono essere eseguite
le verifiche necessarie ad accertare la sicurezza della costruzione,
o delle singole membrature, nei confronti di possibili fenomeni di
instabilita'.
Le verifiche verranno condotte tenendo conto degli eventuali
effetti dinamici, ma senza considerare le riduzioni delle tensioni
ammissibili ai fenomeni di fatica.
La determinazione delle tensioni in corrispondenza delle quali
possono insorgere eventuali fenomeni di instabilita', sara' condotta
o adottando i metodi di calcolo indicati dalle norme CNR 10011/86,
oppure altri metodi fondati su ipotesi teoriche e risultati
sperimentali chiaramente comprovati.
5.1. Aste compresse.
Si definisce lunghezza d'inflessione la lunghezza l0 = (beta)l da
sostituire nel calcolo alla lunghezza l dell'asta quale risulta nello
schema strutturale. Il coefficiente (beta) deve essere valutato
tenendo conto delle effettive condizioni di vincolo dell'asta nel pi-
ano di flessione considerato.
5.1.1. COEFFICIENTE DI VINCOLO.
Nelle condizioni di vincolo elementari, per la flessione nel piano
considerato, si assumono i valori seguenti:
(beta) = 1,0 se i vincoli dell'asta possono assimilarsi a cerniere;
(beta) = 0,7 se i vincoli possono assimilarsi ad incastri;
(beta) = 0,8 se un vincolo e' assimilabile all'incastro ed uno alla
cerniera;
(beta) = 2,0 se l'asta e' vincolata ad un solo estremo con incastro
perfetto; in tal caso l e' la distanza tra la sezione
incastrata e quella di applicazione del carico.
5.1.2. ASTE DI STRUTTURE RETICOLARI.
Per le aste facenti parti di strutture reticolari si adottano i
seguenti criteri:
- aste di corrente di travi reticolari piane. Per valutare la
lunghezza d'inflessione nel piano della travatura si pone (beta)=1,
per la lunghezza d'inflessione nel piano normale a quello della
travatura, si assume ancora (beta)=1 se esistono alle estremita' del-
l'asta ritegni trasversali adeguatamente rigidi; per ritegni
elasticamente cedevoli, si dovra' effettuare una verifica apposita;
- aste di parete. Per la lunghezza d'inflessione nel piano della
parete, si assumera':
lred
(beta) = -------
l
comunque non minore di 0,8, essendo lred la distanza tra i baricentri
delle bullonature, delle chiodature o delle saldature di attacco alle
estremita'.
Se, all'incrocio tra un'asta compressa e una tesa, l'attacco tra
le due aste ha una resistenza non minore di 1/5 di quella
dell'attacco di estremita' dell'asta compressa, il punto di incrocio
potra' considerarsi impedito di spostarsi nel piano della parete; in
ogni caso pero' la lunghezza da considerare non dovra' essere minore
di l0 = 0,5 l. Per l'inflessione nel piano normale a quello della
parere i coefficienti (beta) vanno determinati mediante metodi di
calcolo che tengono conto delle azioni presenti nella coppia di aste.
In favore di sicurezza si possono assumere quelli indicati al punto
5.1.1.
5.1.3. COLONNE.
Per le colonne dei fabbricati, provviste di ritegni trasversali
rigidi in corrispondenza dei piani, tali cioe' da impedire gli
spostamenti orizzontali dei nodi, si assume (beta) = 1.
Per il tronco piu' basso la lunghezza l deve essere valutata a
partire dalla piastra di appoggio.
L'eventuale presenza di pannelli a tutt'altezza sufficientemente
rigidi e robusti potra' essere considerata nella determinazione della
lunghezza d'inflessione delle colonne di fabbricati civili ed
industriali, qualora si provveda a rendere solidali tra loro i
pannelli e le colonne.
5.1.4. SNELLEZZA.
Si definisce snellezza di un'asta prismatica in un suo piano
principale di inerzia, il rapporto (lamda) = l0/i
dove:
lo e' la lunghezza di inflessione nel piano principale considerato,
dipendente, come specificato nel punto 5.1., dalle modalita' di
vincolo alle estremita' dell'asta;
i e' il raggio d'inerzia della sezione trasversale, giacente nello
stesso piano principale in cui si valuta l0.
La snellezza non deve superare il valore 200 per le membrature
principali e 250 per quelle secondarie; in presenza di azioni
dinamiche rilevanti i suddetti valori vengono limitati
rispettivamente a 150 e a 200.
5.1.5. VERIFICA.
La verifica di sicurezza di un'asta si effettuera' nell'ipotesi
che la sezione trasversale sia uniformemente compressa.
Dovra' essere:
(sigma) (inferiore o pari) (sigma)c
dove:
Nc
(sigma)c = ---- e' la tensione critica corrispondente alla forza Nc,
A che provoca il collasso elastoplastico per
inflessione dell'asta nel piano che si considera;
N
(sigma) = ---- e' la tensione assiale di compressione media nella
A sezione della membratura corrispondente al carico
assiale N di calcolo.
5.1.6. COEFFICIENTE DI MAGGIORAZIONE DELLA FORZA ASSIALE.
In conformita' a quanto disposto al punto 5.1.5., la verifica di
sicurezza di un'asta compressa potra' effettuarsi nella ipotesi che
la sezione trasversale sia compressa da una forza N maggiorata del
coefficiente (omega) = fy/(sigma)c.
Dovra' cioe' essere:
(omega)N
--------- (inferiore o pari) fd
A
I coefficienti (omega), dipendenti dal tipo di sezione oltreche'
dal tipo di acciaio dell'asta, si desumono da appositi diagrammi o-
tabellazioni; si possono adottare a tale riguardo le indicazioni
della norma CNR 10011/86, oppure altre prescrizioni, fondate su
ipotesi teoriche e risultati sperimentali chiaramente comprovati.