all'operatore di sala controllo.
0.85 come sopra, ma con presenza di allarmi riportati in zona di
manovra delle valvole remotizzate.
0.95 esistenza di rilevatori di gas, non estesa a tutti i punti
critici.
Cumulabile con quello applicato fra i fattori precedenti:
0.85 i rilevatori di gas attivano automaticamente le barriere di
abbattimento/diluizione del gas e/o gli impianti fissi di
irrorazione nell'area interessata dall'allarme.
4.1.5 Scarichi di emergenza e funzionali (Rif. 3.1.1.6)
a) Per le unita' STOCCAGGIO
Ciascun serbatoio e' dotato di valvole di sicurezza dimensionate e
tarate secondo la normativa vigente, tenendo conto anche dell'evento
incendio.
Deve essere prevista la verifica delle valvole di sicurezza in
esercizio, mantenendo la protezione dell'impianto.
E' preferibile frazionare la capacita' complessiva di scarico in piu'
valvole prevedendo tarature a valori di pressione opportunamente
scalati.
Non e' ammesso l'uso di valvole del tipo "peso e leva".
Le condotte di trasferimento, nei singoli tratti intercettabili con
valvole di sezionamento, devono essere dotate di valvole di sicurezza
con scarico in zona sicura.
Lo scarico delle valvole deve avvenire in posizione sicura, anche nei
confronti di qualsiasi area critica adiacente, ad una quota di almeno
1,5 m al di sopra del serbatoio.
Si puo' adottare il seguente fattore:
0.85 se lo scarico avviene in modo convogliato in sistema di recupero
o in torcia, previo calcolo delle PSV in contropressione, ovvero
siano previsti sistemi equivalenti che impediscono il rilascio
di prodotto in atmosfera.
Se esiste uno spurgo sul fondo del serbatoio esso deve essere
provvisto di doppia valvola di intercettazione di cui la seconda del
tipo dead-man in posizione esterna al bacino.
Puo' essere adottato il fattore seguente:
0.90 se esiste un collettore degli spurghi dei serbatoi della singola
unita' con valvola di scarico all'esterno del bacino.
Le prese di campionamento devono essere poste in posizione di
sicurezza e provviste di doppia valvola di cui la seconda del tipo
dead-man con scarico fuori dal bacino.
b) TRAVASO ed IMBOTTIGLIAMENTO
Il contenuto residuo, a fine travaso, del braccio di carico/scarico
deve essere convogliato in zona sicura ad una quota non inferiore a 2
m al di sopra del piano di campagna.
Puo' essere adottato il seguente fattore:
0.90 se il convogliamento e' effettuato in sistema di recupero o in
torcia.
4.2 CONTROLLO DEL PROCESSO (K2)
Per le unita' interessanti i depositi di GPL, si intende, per
processo l'operazione di trasferimento di prodotto.
Si presuppone che le unita' siano dotate di strumentazione minima di
controllo.
In questo paragrafo sono trattati gli aspetti relativi ai sistemi di
allarme e di blocco, al controllo computerizzato, alle istruzioni
operative ed alla sorveglianza durante il funzionamento.
4.2.1 Sistemi di allarme e di blocco (Rif.3.1.2.1, 3.1.2.2 e 3.1.2.5)
I sistemi di allarme e di blocco devono essere alimentati da una rete
elettrica o fluidodinamica. Nella progettazione deve essere prevista
una messa in sicurezza in automatico dell'impianto nel caso di
interruzione delle reti di cui sopra.
a) Unita' STOCCAGGIO
Le linee principali di movimentazione del prodotto devono essere
intercettabili con valvole comandate a distanza, attuabili da
posizione sicura in caso di incidente. Le linee di servizio delle
valvole, se non di tipo Fail safe, devono essere protette
dall'incendio (vedi anche K4 e K5).
Deve essere previsto un sistema di controllo del riempimento su
ciascun serbatoio.
Non sono ammesse strumentazioni del tipo esterno a vetro (ad esempio
tipo Klinger).
Si puo' adottare uno dei seguenti fattori di compensazione:
1 lo strumento fornisce solo indicazioni di livello leggibili
nella prossimita' del serbatoio ed e' dotato di solo segnale di
allarme per basso ed alto livello (a valore inferiore allo 0.8
della capacita' geometrica).
0.95 i segnali di livello e di allarme sono riportati nella zona di
comando centralizzato delle valvole comandate a distanza e dei
sistemi di pompaggio
0.80 segnale di livello ed allarme come sopra integrato da sistema
indipendente per allarme e blocco automatico per altissimo
livello (al valore pari al massimo grado di riempimento
consentito) che comanda la chiusura delle valvole di isolamento
comandate a distanza.
Fattori cumulabili:
0.80 esiste un secondo sistema indipendente per il controllo del
livello
0.95 se il dispositivo di blocco automatico agisce anche sull'arresto
dei sistemi di pompaggio.
b) Unita' TRAVASO
I bracci di carico devono essere dotati di valvole ad intercettazione
rapida a comando a distanza attuabile da luogo sicuro.
Si puo' adottare uno dei seguenti fattori di compensazione:
1 controllo del riempimento mediante predisposizione volumetrica
da inserire manualmente ed arresto automatico o mediante spie di
massimi riempimento.
0.95 controllo del riempimento mediante sistemi di pesatura durante
le operazioni di travaso ed arresto automatico.
0.80 come sopra, se il sistema di pesatura e' realizzato mediante
bascule situate interamente sopra il piano campagna.
Fattori cumulabili:
0.85 esiste sistema di blocco che comanda le valvole di
intercettazione sui bracci ed i sistemi di pompaggio in caso di
movimento accidentale del veicolo.
0.85 come sopra, in caso di mancanza di consenso dal dispositivo di
collegamento a massa del veicolo.
c) Unita' IMBOTTIGLIAMENTO:
Le linee principali devono essere dotate di valvole ad
intercettazione rapida a comando a distanza attuabile da luogo
sicuro.
Fattori di compensazione:
1 controllo del livello nelle bombole con sistemi di pesatura o di
predeterminazione del carico.
0.90 come sopra, ma con un secondo controllo indipendente del
livello.
d) Unita' POMPE:
0.90 esistono dispositivi di rilevazione di vibrazioni o di anomalie
di parametri di funzionamento che forniscono un allarme
0.80 come sopra, che comandano l'arresto automatico.
f) Per tutte le UNITA':
Fattori cumulabili con i precedenti:
0.80 se i sistemi automatici di blocco e di controllo sono verificati
con frequenze definite da uno studio di rischio
0.90 se la funzionalita' dei sistemi di attuazione delle valvole
telecomandate, nonche' l'alimentazione elettrica dei sistemi di
blocco, e' garantita con doppia fonte di energia, con
possibilita' di commutazione automatica.
4.2.2 Controllo centralizzato (Rif. 3.1.2.6)
Per unita' STOCCAGGIO, TRAVASO ed IMBOTTIGLIAMENTO
Puo' adottarsi uno dei seguenti fattori:
0.70 il complesso delle operazioni di movimentazione del prodotto e'
gestito a livello centrale con sistema computerizzato.
0.80 i parametri d'interesse sono riportati a video in sala controllo
costantemente presidiata ed in comunicazione con gli operatori
di campo.
0.95 i parametri d'interesse sono riportati su quadro sinottico in
zona di manovra delle valvole remotizzate d'isolamento.
Fattore cumulabile:
0.90 per la gestione centralizzata delle logiche di blocco.
4.2.3 Istruzioni operative (Rif. 3.1.2.8)
Per tutte le UNITA'
Per l'esercizio di ogni impianto in condizioni di sicurezza, deve
esistere un manuale operativo comprendente istruzioni chiare ed
esaurienti e personalizzate per l'impianto. In ogni caso, esso deve
comprendere l'avviamento, il funzionamento normale, l'arresto e messa
in sicurezza dell'impianto. Se, in aggiunta, sono previste anche le
condizioni di seguito elencate, il fattore di compensazione potra'
essere calcolato con la seguente espressione:
Fattore compensativo = 1 - (somma dei fattori ponderali / 100)
utilizzando i fattori ponderali pertinenti riportati nella tabella
successiva. Si deve rilevare che le istruzioni operative risultano di
solito piu' complete nei casi in cui sia stato effettuato uno studio
di rischio approfondito, del tipo dell'Analisi di Operabilita', FMEA,
etc.
___________________________________________________________________
| | |
| Condizione prevista dalle istruzioni operative | Fattore |
| | ponderale |
|_______________________________________________________|___________|
| Procedure specifiche e dettagliate per ogni singola | 5 |
| operazione | |
|_______________________________________________________|___________|
| Arresto di emergenza e successiva rimessa in marcia | 4 |
|_______________________________________________________|___________|
| Rimessa in marcia dopo manutenzione | 4 |
|_______________________________________________________|___________|
| Procedure per bonifica di tubazioni e serbatoi | 4 |
|_______________________________________________________|___________|
| Procedure di controllo per modifica di apparecchi o | 3 |
| linee | |
|_______________________________________________________|___________|
| Procedura di controllo per modifica di istruzioni | 3 |
| operative | |
|_______________________________________________________|___________|
| Procedure d'emergenza dettagliate per ciascuna | 7 |
| ipotesi incidentale prevedibile | |
|_______________________________________________________|___________|
4.2.4 Sorveglianza dell'impianto (Rif. 3.1.2.9)
Per tutte le UNITA'
Per i sistemi di comunicazione impiegare uno dei fattori seguenti:
0.98 sistema di comunicazione sonora dalla sala controllo principale
non bidirezionale
0.97 sistema cercapersone in dotazione ad operatori chiave e telefoni
o altre apparecchiature di comunicazione sull'impianto
0.95 sistema di comunicazione sonora che consente comunicazioni
bidirezionali da ciascun altoparlante.
Gli ulteriori fattori cumulabili sono:
0.90 ove tutti gli operatori possano comunicare con la sala controllo
mediante radio bidirezionale da qualunque parte del complesso
0.95 l'impianto viene regolarmente presidiato, giorno e notte, con
l'impiego di televisione a circuito chiuso per l'osservazione da
vicino delle parti principali
0.90 sistema di sicurezza dell'impianto efficace e presidio del suo
perimetro per impedirne l'accesso alle persone non autorizzate
0.90 efficaci sistemi antiaccensione e controllo accurato del
movimento di veicoli in zone pericolose.
4.3 ATTEGGIAMENTO NEI RIGUARDI DELLA SICUREZZA (K3)
4.3.1 Gestione della sicurezza
Per l'accesso ai fattori del presente paragrafo e' necessaria
esplicita dichiarazione del fabbricante nonche' idonea documentazione
a sostegno dei fattori utilizzati. La sicurezza dello stabilimento
deve essere gestita in modo organico, secondo procedure scritte
programmatiche ed operative.
Per tutte le UNITA':
Possono essere adottati i seguenti fattori cumulabili:
0.90 se esiste una organizzazione centrale aziendale che definisce
gli obiettivi, emana regole organizzative ed operative e
stabilisce modalita' di controllo sulla gestione della
sicurezza.
0.85 se vengono effettuate regolari verifiche (quantitative o non),
da parte di strutture centrali aziendali o di strutture esterne
indipendenti, sull'applicazione e dell'efficienza del sistema di
gestione della sicurezza.
0.95 se esiste una struttura addetta alla sicurezza, a tempo pieno,
anche a livello centrale aziendale, ed inoltre un responsabile
delegato in stabilimento
0.90 se esiste una procedura di registrazione dei guasti e degli
incidenti, anche evitati, con loro analisi e diffusione dei
risultati.
0.80 se esiste un'organizzazione che preveda livelli di operativita'
anche al di fuori dell'ordinario orario di lavoro per la
gestione di situazioni di emergenza, anche esterne al deposito
(su strada e/o ferrovia); nonche' per la ricezione di
ferrocisterne che dovessero giungere agli scali ferroviari in
difformita' delle programmazioni previste ponendo in crisi
l'organizzazione dello scalo stesso.
4.3.2 Addestramento alla sicurezza (Rif. 3.1.3.2)
Per tutte le UNITA'
Possono essere adottati fattori cumulabili:
0.90 se esiste un programma di corsi regolari di formazione/
addestramento alla sicurezza dei lavoratori dipendenti (di tutti
i livelli), che prevede un impegno minimo di 8 ore/anno per uomo
0.90 come sopra per i lavoratori di ditte appaltatrici, per un minimo
di 4 ore/anno uomo.
4.3.3 Procedure di manutenzione e sicurezza (Rif. 3.1.3.3)
Per tutte le UNITA'
Le manutenzioni e le ispezioni devono essere eseguite secondo
programmi specifici e documentali.
Possono essere adottati i seguenti fattori cumulabili:
0.95 se, oltre alle verifiche ed ispezioni previste dalle vigenti
leggi, vengono eseguite, a cura della ditta, su base
programmata, ulteriori controlli, anche con ausilio di
metodologie non distruttive
0.95 come sopra, con i controlli a cura di Ente o Struttura
indipendente
0.90 se viene osservato un sistema rigoroso di permessi di lavoro e
di certificazioni di svincolo per i lavori da eseguire
sull'impianto, con procedure conformi a quanto indicato nelle
norme UNI 10144, 10145, 10146, 10148 o ad altre norme tecniche
di riconosciuta validita'.
4.4 PROTEZIONI ANTINCENDIO (K4)
Questo paragrafo si occupa della riduzione del rischio attribuibile
all'impiego di protezioni antincendio per ragioni strutturali, alla
dotazione di pareti antincendio, alla protezione dei cavi strumenti,
dei cavi elettrici, etc, necessari a tenere sotto controllo le
emergenze.
4.4.1 Protezioni delle strutture (Rif. 3.2.1.1)
a) Unita' Stoccaggio fuori terra
Puo' essere adottato uno dei seguenti fattori:
0.63 Per le unita' stoccaggio fuori terra per le quali sia prevista
la protezione del serbatoio e dei supporti mediante rivestimenti
isolanti ed impianti fissi di raffreddamento di portata
specifica non inferiore a 3 lt/min/m2 di superficie da
proteggere. Tali rivestimenti devono essere in grado di
garantire l'integrita' del serbatoio coinvolto nell'incidente
per un tempo relazionato al massimo evento incidentale previsto
e comunque non inferiore a due ore.
Stante la complessita' di comportamento dell'insieme serbatoio-
rivestimento protettivo, ed in attesa di ulteriori
determinazioni, l'efficacia di un tale sistema di protezione
deve essere dimostrata tramite l'effettuazione di prove di
laboratorio da condursi secondo i seguenti criteri:
1. la curva tempo-temperatura simulante l'incendio deve essere
quella da idrocarburi;
2. le prove devono essere effettuate in modo tale da simulare in
maniera conservativa il comportamento reale del sistema
serbatoio- rivestimento protettivo, in particolare la
temperatura della superficie metallica del provino deve
risultare <- 427 gradi C al termine della prova stessa;
3. per tener conto dei sistemi di protezione antincendio ad
acqua, deve essere effettuata una prova della durata minima
di due ore, al fine di simulare l'azione combinata dello
shock termico e dei getti d'acqua in pressione.
In attesa della esatta definizione di metodologie di prova,
riconosciute valide a livello nazionale, possono essere
utilizzati materiali consentiti in paesi esteri a condizione che
soddisfino i requisiti di cui ai precedenti punti 1,2 e 3.
0.85 Qualora ne sia prevista la protezione interna con strutture
cellulari di alluminio a nido d'ape, di provata efficacia, con
uno spostamento del liquido di circa il 2%, e di densita' non
superiore ai 45 Kg/mc +- 5%, in grado di trasferire, rapidamente
e continuamente, il calore dalle pareti al liquido; consentendo
cosi' la fuoriuscita totale del gas e mantenendo la temperatura
delle pareti al di sotto di quella di collasso. In questo caso
dovra' essere comunque assicurata una resistenza al fuoco dei
supporti dei serbatoi almeno R 90 ed una portata specifica
dell'impianto fisso di raffreddamento non inferiore a 5
lt/min/m2.
b) Serbatoi tumulati e interrati
0.50 se installati in conformita' alle norme di cui al DM 13/10/94.
Cumulabile:
0.90 se protetti per tutta la superficie con almeno 1 m di terra o
altro materiale equivalente.
c) Imbottigliamento, Deposito bombole e Pompe/Compressori
0.9 per unita' completamente aperte ovvero con sola tettoia di
copertura e sostegni resistenti al fuoco almeno R 90.
0.95 per costruzioni chiuse o parziali chiuse con strutture di
resistenza al fuoco non inferiore a R 90.
4.4.2 Barriere (Rif. 3.2.1.2)
Unita' TRAVASO
0.90 se esistono pareti di separazione tra i diversi punti di
travaso, ovvero da altre unita', in grado di proteggere da
incendi
0.80 come sopra, se le pareti sono realizzate per resistere anche ad
esplosioni.
4.4.3. Protezione delle apparecchiature dagli incendi (Rif. 3.2.1.3)
a) Per tutte le UNITA' (ove applicabile):
Devono essere previsti impianti di irrogazione a pioggia, con portata
minima in accordo con la normativa vigente: per casi non previsti da
normative assumere quale portata minima 10 l/min per m2 di superficie
da proteggere.
Fattore adottabile:
0.90 se il sistema di irrorazione e' attivabile automaticamente da
rilevatori di incendio nell'area.
Gli impianti elettrici e di servizio devono essere realizzati secondo
le norme di sicurezza antincendi, ed essere oggetto di specifica
dichiarazione rilasciata dalla ditta installatrice, come richiesto ed
ai sensi del DM 20.2.92 e dalla Circolare Min. Interni n. 24 del
26.1.93.
Se inoltre l'unita' e' dotata di impianto di rilevazione gas e
incendio e di valvole motorizzate di intercettazione puo' cumularsi
uno dei seguenti fattori:
0.85 se tutti i cavi strumenti, le linee di impulso ed i cavi per
l'energia elettrica necessari per le funzioni di controllo in
emergenza dell'unita' sono a norme CEI 20-36
0.75 come sopra ed inoltre la protezione e' in grado di resistere ad
agenti corrosivi ed a fuoriuscite di liquido
0.70 nel caso in cui l'interruzione di energia elettrica sia
ininfluente ai fini del controllo in emergenza dell'unita', in
quanto l'intero sistema puo' essere considerato di tipo
FAIL-SAFE.
4.5 ISOLAMENTO ED ELIMINAZIONE DELLE SOSTANZE (K5)
I fattori adottati in questo paragrafo tengono conto delle
caratteristiche che consentono il controllo delle perdite di prodotto
nelle prime fasi di un evento incidentale.
4.5.1 Sistemi di drenaggio
a) Per le unita' STOCCAGGIO fuori terra:
L'area sottostante i serbatoi deve avere superficie impermeabile e
compatta, dotata di pendenza adatta al drenaggio fuori dell'area,
degli eventuali rilasci ed essere delimitata da cordolature di
protezione di altezza compresa tra 10 e 60 cm.
Fattore di compensazione:
0.80 se la pendenza e' superiore all'1% in direzione di una fossa di
raccolta, distante almeno 10 m dalla proiezione in pianta dei
serbatoi stessi, e capacita' adeguata rispetto alla maggiore
delle ipotesi incidentali emerse dall'analisi di rischio.
b) Per le unita' di TRAVASO
L'area sottostante le autobotti sotto movimentazione deve avere una
superficie impermeabile e compatta e dotata di pendenza per il
drenaggio degli eventuali rilasci in zona non critica.
Fattore di compensazione:
0.95 pendenze inferiori all'1%
0.85 se la pendenza e' almeno dell'1%
4.5.2 Sistemi a valvole
a) Per le unita' STOCCAGGIO:
Le condutture principali devono essere dotate di valvole di
isolamento a comando anche a distanza con linee di servizio (se
elettriche) protette dall'incendio.
Fattori di compensazione cumulabili:
0.95 se le valvole sono dotate di sistema di teleindicazione del
proprio stato (chiusa/aperta)
0.95 se le unita' sono equipaggiate con valvole di eccesso di flusso
tarate a meno del 250% del normale flusso massimo
0.70 se, in caso di incidente su un serbatoio, e' garantita la
possibilita' di spiazzamento del prodotto per una capacita'
corrispondente a quella del serbatoio di maggiori dimensioni
presente nell'unita'
0.70 se esiste un sistema di pompaggio di acqua che permette
l'allagamento rapido di un serbatoio interessato da un rilascio
nella zona liquido.
b) Per le unita' TRAVASO ed IMBOTTIGLIAMENTO
Le condutture principali devono essere dotate di valvole di
isolamento a comando anche a distanza con linee di servizio (se
elettriche) protette dall'incendio.
Fattori cumulabili utilizzabili:
0.85 se le unita' sono equipaggiate con le valvole di accesso di
flusso tarate a meno del 250% del normale flusso massimo.
0.80 se i collegamenti mobili sono realizzati con unita' di
accoppiamento autosigillanti in caso di strappo.
0.70 per la sola unita' di travaso, se sono previsti metodi e
procedure per l'intercettazione a distanza di eventuali rilasci
del vettore in travaso.
4.5.3 Ventilazione e diluizione
Fermo restando che zone posizionate sotto il piano campagna sono da
evitare; per le unita' che presentano tali zone, (ad esempio pozzetti
per pompe e bascule installate in unita' travaso) deve farsi ricorso
a rilevatori di gas e idonei sistemi di ventilazione ad attivazione
automatica, atti a diluire il gas.
a) Per le unita' di TRAVASO, IMBOTTIGLIAMENTO e POMPE (dove
applicabile)
Deve essere assicurata una efficiente ventilazione naturale tramite
l'utilizzo di locali prevalentemente aperti.
Fattori di compensazione adottabili:
Cumulabili:
0.90 se esiste aspirazione e/o ventilazione forzata aggiuntiva (per
le zone critiche dell'unita') sempre attiva durante le ore
lavorative
0.90 se esistono dispositivi di rilevazione gas tarati al 25% del
limite inferiore di esplosivita'.
b) Per tutte le UNITA':
0.90 se esistono cortine di vapore o barriere d'acqua, attivabili da
luogo sicuro in caso incidentale, atte a favorire la diluizione
di perdite e comunque a separare unita' adiacenti o
comportamenti critici della medesima unita'. Si considerano
efficaci se hanno altezza almeno pari all'altezza dell'unita' da
proteggere e se sono realizzate, in caso di acqua con portate
atte a fronteggiare la massima perdita ipotizzabile, e comunque
con almeno 50 l/min per m lineare di barriera.
4.6 OPERAZIONI ANTINCENDIO (K6) (Rif. 3.2.3)
I fattori considerati in questo paragrafo tengono conto anche della
possibilita' di intervenire rapidamente su un incidente nella fase
iniziale, per impedirne o ritardarne in modo significativo
l'evoluzione in incidente di piu' vaste proporzioni e per dar modo di
attivare opportuni piani di emergenza.
Le specifiche relative all'addestramento del personale ed alle
verifiche periodiche degli impianti di protezione attiva devono
risultare da apposita documentazione.
4.6.1 Allarmi per incendio (Rif. 3.2.3.1)
Rilevatori di incendio devono essere installati nelle zone critiche
dell'impianto: l'intero sistema deve essere realizzato secondo le
normative vigenti.
Per tutte le Unita'
E' adottabile uno dei seguenti fattori:
0.90 se la rete di rilevazione di incendio e' in grado di reagire ad
eventi in qualsiasi punto dell'unita' entro 1 minuto.
0.95 se la rete copre solo parzialmente l'unita', con tempo di
reazione inferiore a 5 minuti.
A tale ultimo sistema e' equivalente la rete di tubazioni
termofondenti di adduzione dell'aria compressa alle valvole
pneumatiche d'isolamento del tipo Fail-Safe, qualora la chiusura
delle valvole determini anche l'azionamento dei dispositivi di
allarme.
Fattore cumulabile
0.90 se gli allarmi sono collegati direttamente al presidio
permanente di stabilimento.
4.6.2 Impianti fissi di estinzione (Rif. 3.2.3.3)
Sono compresi sotto questa voce gli impianti di raffreddamento. Gli
impianti devono essere realizzati secondo gli standard minimi
previsti dalle norme vigenti o da regole di buona tecnica. Le
condizioni di portata e di pressione devono essere adeguate a
fronteggiare il massimo evento incidentale ipotizzabile per un tempo
minimo di 3 ore. La rete idrica deve essere mantenuta normalmente in
pressione ed i sistemi di pompaggio devono essere ad avviamento
automatico per bassa pressione rete. L'erogazione d'acqua alle
singole utenze deve essere garantita da pulsanti a comando remoto
posizionati almeno:
-) nella Sala Pompe Antincendio;
-) nella Palazzina Uffici;
-) in prossimita' di ogni elemento pericoloso del deposito.
Per tutte le UNITA':
Fattori adottabili cumulabili:
0.90 se viene adottata una alimentazione di tipo "superiore" secondo
quanto previsto da UNI-VVF 9490.
0.70 se vengono effettuate prove periodiche, con cadenza almeno
mensile, degli impianti.
4.6.3 Estintori portatili (Rif. 3.2.3.2)
Ove disposto dalle vigenti norme, deve essere prevista una adeguata
disponibilita' di apparecchi portatili di estinzione collocati in
punti accessibili e segnalati.
Per tutte le UNITA':
Fattori adottabili cumulabili:
0.90 se sono disponibili apparecchiature carrellate
0.90 se sono disponibili bobine di manichette antincendio in grado di
servire l'intera area dell'unita'.
4.6.4 Assistenza dei Vigili del fuoco (Rif. 3.2.3.6)
Per tutte le UNITA':
Per i pompieri di stabilimento, utilizzare un fattore pari a 1-(0,05
*n), ove n e' il numero dei pompieri di stabilimento, (sino ad un max
di 5).
Fattori adottabili per intervento del Corpo Nazionale VVF:
0.90 se esiste una sede operativa VV.F. entro il raggio di 3 Km dallo
stabilimento
0.70 se nel raggio di 3 Km dallo stabilimento esiste piu' di una sede
operativa VV.F.
4.6.5 Cooperazione di stabilimento (Rif. 3.2.3.7)
Deve essere previsto un programma di addestramento per i lavoratori
interni all'uso delle apparecchiature antincendio disponibili. Le
esercitazioni devono essere effettuate con le modalita' indicate nel
piano di emergenza interna ed essere documentate su apposito
registro.
Per tutte le UNITA':
Fattori adottabili cumulabili:
0.90 se sono effettuate esercitazioni almeno semestrali congiunte tra
gli operatori dell'impianto e i vigili di stabilimento (se
esistenti) con richiesta di partecipazione al personale del
Corpo Nazionale VV.F.
0.90 se sono previste per tutti gli operatori anche prove con fiamme,
presso appositi campi di istruzioni, con frequenza almeno
annuale.
La partecipazione a tali prove deve essere certificata.
4.7 CALCOLO DEGLI INDICI "COMPENSATI"
Per ciascuna sotto unita' di suddivisione del deposito di GPL, si
esegue il calcolo dei fattori globali di compensazione, da K1 a K6,
partendo dai singoli fattori forniti nei paragrafi da 4.1 a 4.6.
Ciascun fattore e' dato dal prodotto dei fattori singoli assegnati
entro la voce pertinente.
Qualora non sia stato impiegato alcun fattore, il valore di K e' pari
ad 1.
Gli indici "compensati" sono ottenuti partendo da quelli "intrinseci"
e impiegando le seguenti espressioni:
F' = F* (K1*K3*K5*K6)
C' = C* (K2*K3)
A' = A* (K1*K2*K3*K5)
G' = G* (K1*K2*K3*K4*K5*K6)
Si ottengono cosi' due serie di indici "intrinseci" e "compensati".
Il confronto tra di loro consente, da un lato la identificazione
dell'unita' relativamente piu' "critica" nonche' la natura di tale
"criticita'" (dal punto di vista dell'incendio o dall'esplosione
confinata o non), dall'altro la verifica di come l'applicazione degli
accorgimenti impiantistici ed organizzativi ha ridotto la
"pericolosita' potenziale" dell'impianto. E' inoltre possibile trarre
elementi indicativi per interventi di miglioramento impiantistici.
5. CATEGORIZZAZIONE DELLE UNITA'
Ai fini di questo metodo, la Categorizzazione si ottiene selezionando
le unita' con gli indici generali G e G' piu' elevati, inserendone i
valori nei campi forniti dalla tabella seguente:
__________________________________________________________________
| | |
| Indice di rischio generale | Categoria |
|____________________________________|_____________________________|
| 0 - 100 | A |
|____________________________________|_____________________________|
| 101 - 1100 | B |
|____________________________________|_____________________________|
| 1101 - 12500 | C |
|____________________________________|_____________________________|
| > 12500 | D |
|____________________________________|_____________________________|
Alle unita' (o sotto unita') sono quindi associate due Categorie,
espresse come lettere alfabetiche, rappresentanti, in modo sintetico,
rispettivamente la massima situazione di pericolosita' nelle
condizioni di rischio "intrinseco" e di rischio "compensato"
determinato dal livello di qualita' delle soluzioni impiantistiche ed
organizzative utilizzate.
==== SI VEDANO FIGURE PAGG. 97 - 98 - 99 - 100 - 101 - 102 ====
APPENDICE III
METODO PER L'ANALISI E LA VALUTAZIONE
DEGLI EVENTI INCIDENTALI ASSOCIABILI AI DEPOSITI DI GPL
1 - GENERALITA'
L'analisi incidentale che il fabbricante e' tenuto a presentare nel
rapporto di sicurezza deve includere l'identificazione degli eventi
incidentali (top events, eventualmente raggruppati in incidenti di
riferimento rappresentativi) e delle possibili evoluzioni (scenari
incidentali), la valutazione delle relative conseguenze in termini di
danno per l'uomo e le strutture.
La valutazione dell'analisi del fabbricante deve tener conto del
fatto che la finalita' dell'individuazione incidentale non e'
costituita dalla semplice identificazione degli eventi incidentali,
ma anche dalla ricerca ed analisi delle cause iniziatrici, delle
concause e degli elementi propaganti la sequenza incidentale; cio' al
fine di identificare, nella specificita' dell'impianto in esame,
tutte le possibilita' di prevenire l'incidente e/o di minimizzare i
termini di sorgente con cui esso si puo' presentare. Quanto sopra si
deve pertanto tradurre nella puntuale indicazione, da parte del
fabbricante, delle misure di prevenzione e/o di protezione adottate o
proposte e che saranno in generale di natura sia impiantistica che
operativa e gestionale.
Il perseguimento di questa finalita' costituisce preciso obbligo del
fabbricante che deriva, non solo dal DPCM 31 marzo 1989, ma anche
direttamente dal DPR 175/88, ai sensi dell'art. 5, lettera b), punti
da 4 a 6. La verifica della adeguatezza dell'analisi svolta dal
fabbricante ad intesa alle suddette finalita' dovra' pertanto
costituire uno degli argomenti di maggiore attenzione nella
valutazione del rapporto di sicurezza, non solo per assicurare la
correttezza dell'approccio analitico del fabbricante e
l'attendibilita' delle relative risultanze, ma anche per ottenere un
effettivo riscontro con la realta' dell'impianto (ove esistente) o
del progetto (per impianti nuovi o modifiche di impianti esistenti).
I principi informatori di cui sopra devono essere tenuti presenti
anche nella valutazione dell'analisi puntuale che il fabbricante deve
aver compiuto, tenendo conto in termini specifici della realta'
contingente dell'impianto e del sito in cui questo si colloca, al
fine di valutare i possibili scenari incidentali; tale analisi
pertanto deve essere stata finalizzata anche alla identificazione di
tutte le opportunita' praticabili per una mitigazione degli effetti
dannosi possibili, sia in termini di provvedimenti e predisposizioni
impiantistiche, sia di configurazione dei piani di emergenza e
relative procedure di attivazione, allertamento e intervento. In
questo ambito, sara' cura del valutatore assicurarsi, non solo
dell'adeguatezza dell'approccio generale seguito dal fabbricante nel
predisporre il proprio piano di emergenza interno e dei relativi
criteri adottati, ma anche della corretta esposizione dei termini di
sorgente per la pianificazione di emergenza esterna, anche ai sensi
delle linee-guida predisposte dal Dipartimento della Protezione
Civile (1).
Tutto cio' premesso, la valutazione dell'analisi incidentale del
fabbricante sara' condotta verificando:
1. la suddivisione del deposito in unita' logiche (vedi successivo
punto 2);
2. l'individuazione degli eventi incidentali descritti nel rapporto
di sicurezza e dei relativi scenari (vedi successivo punto 3);
3. la definizione dei valori di soglia degli effetti fisici
caratterizzanti i danni a persone e strutture (vedi successivo
punto 4);
4. la determinazione delle distanze di danno a persone e strutture
(vedi successivo punto 5).
____________
(1) Presidenza del Consiglio dei Ministri, Dipartimento
della Protezione Civile: "Pianificazione di emergenza
esterna per impianti industriali a rischio di incidente
rilevante. Linee-guida", Roma, 18 gennaio 1994.
2 - SUDDIVISIONE DEL DEPOSITO IN UNITA' LOGICHE
I criteri per l'individuazione delle unita' logiche di suddivisione
del deposito di GPL sono quelli riportati al punto 3.1 dell'Appendice
II alle presenti disposizioni.
L'individuazione degli eventi incidentali e la valutazione delle
conseguenze vanno effettuate relativamente a ciascuna delle unita'
logiche di cui sopra.
3 - EVENTI INCIDENTALI E RELATIVI SCENARI
Ai fini dell'applicazione ai depositi di GPL, l'individuazione degli
eventi incidentali va effettuata dal fabbricante, per ognuna delle
unita' logiche definite al precedente punto 2 e cosi' come definito
nel DPCM 31 marzo 1989, per mezzo dell'analisi storica,
dell'applicazione delle liste di controllo e, almeno per impianti
nuovi o per le modifiche di quelli esistenti, di studi di dettaglio.
Per quanto riguarda questi ultimi si rileva che, data la natura degli
impianti in oggetto, in cui prevalgono gli aspetti componentistici e
umani su quelli di processo, la tecnica di "Analisi di operativita'
(HAZOP)", gia' richiamata a titolo esemplificativo nel DPCM citato,
si presta ad una applicazione idonea solo se supportata da una
puntuale applicazione di liste di controllo intese in particolare
all'individuazione di rotture occasionali e degli errori umani; nel
caso specifico si possono applicare piu' efficacemente altre tecniche
simili, quali la "Analisi dei modi ed effetti di guasto (FMEA)" o il
"What if".
Nel caso specifico dei depositi di GPL, data l'abbondanza di
risultanze storiche disponibili e l'elevato grado di uniformita'
degli impianti, dovra' essere data particolare importanza all'analisi
storica. Questa dovra' essere condotta dal fabbricante in termini
puntuali, verificando l'applicabilita' al proprio impianto degli
eventuali insegnamenti da trarre in termini di incidenti
ipotizzabili, loro cause, conseguenze e provvedimenti intrapresi per
la loro prevenzione, cosi' come esplicitamente richiamato dal DPCM
citato. Non debbono ritenersi rispondere a tale esigenza elaborazioni
statistiche espresse in termini sintetici e aggregati.
Dal punto di vista fenomenologico, tutti gli eventi individuati
possono essere comunque ricondotti ad una perdita di contenimento e
al conseguente rilascio nell'ambiente circostante di GPL.
In funzione delle modalita' con cui avviene la perdita di
contenimento, dell'apparecchiatura coinvolta e delle circostanze al
contorno (alcune delle quali definibili solo in termini statistici,
quali ad esempio condizioni meteorologiche, direzione del vento,
dimensione della rottura, presenza di punti di innesco, ecc.)
l'evento incidentale puo' evolversi secondo uno dei seguenti scenari:
INCENDIO 1. incendio di pozze di liquido (POOL-FIRE);
2. incendio di vapori effluenti a bassa velocita' o a
fase getto esaurita (FLASH-FIRE);
3. incendio di vapori effluenti ad alta velocita'
(JET-FIRE);
4. incendio di vapori in espansione a seguito di
BLEVE (FIREBALL);
ESPLOSIONE 1. esplosione di nube di vapori in ambiente non
confinato (UVCE);
2. esplosione di nube sviluppata in ambiente ad elevato
grado di confinamento (VCE).
tenendo conto che alcuni di questi possono discendere come
conseguenza secondaria di altri (ad esempio un POOL-FIRE o un JET-
FIRE seguono spesso l'esplosione di una nube di vapori).
Pur rimanendo l'individuazione degli eventi incidentali ipotizzabili
e dei relativi scenari sotto la piena responsabilita' del
fabbricante, che avra' proceduto in termini analitici e sulla base
della realta' contingente del proprio impianto e del relativo sito,
il valutatore potra' tener conto in linea generale, salvo casi
specifici ed eccezionali, delle considerazioni di seguito riportate.
TIPOLOGIE DI EVENTI INCIDENTALI
Alcune particolari tipologie di eventi incidentali, salvo casi
eccezionali, potranno essere ragionevolmente escluse dal novero di
quelle da prendersi a riferimento, purche' siano verificate
determinate condizioni puntuali di carattere impiantistico e sia
assicurato un adeguato livello di qualita', impiantistica e
gestionale, correlabile alle risultanze del metodo indicizzato.
Se tali condizioni sono soddisfatte si puo' ritenere che le tipologie
incidentali di seguito indicate, pur non essendo escludibili in
termini deterministici per impossibilita' fisica di accadimento,
siano associabili ad eventualita' cosi' remota da costituire comunque
un contributo marginale al rischio globale presentato dal deposito e
in tal senso, salvo casi particolari, essere ritenute trascurabili ai
fini di una valutazione complessiva del deposito stesso.
Collasso termico con BLEVE del serbatoio
Puo' essere ritenuto un rischio marginale nel caso in cui sia
soddisfatta una delle seguenti condizioni:
- i serbatoi sono interrati o tumulati;
- i serbatoi sono coibentati, con coibentazione incombustibile,
aderente e resistente a sollecitazione meccanica, e l'unita' e' di
categoria B o migliore.
Collasso termico con BLEVE di auto/ferrocisterna
Puo' essere ritenuto un rischio marginale nel caso in cui l'unita' e'
di categoria B o migliore, e le rampe di carico/scarico sono:
- dotate di muri tagliafiamme che schermino interamente
l'auto/ferrocisterna dalle maggiori possibili fonti di incendio
persistente nell'impianto fisso (2);
__________
(2) La condizione puo' essere soddisfatta, anche senza muro
tagliafiamme, purche' il fabbricante dimostri che il
massimo incendio possibile nelle altre unita' distinte dal
punto di travaso produca sull'auto/ferrocisterna un
irraggiamento persistente inferiore a 20 Kw/m2
- dotate di impianto fisso di raffreddamento;
- prive di dispositivi di pesatura a bascula posti in pozzetti e/o
ambienti interrati, che non siano dotati di idonei sistemi di
ventilazione e di rilevatori di gas;
- dotate di sistema di intercettazione rapido a distanza sia dal lato
rampa che dal lato auto/ferrocisterna.
Rottura maggiore di serbatoio, tubazione e macchinario di
movimentazione
Puo' essere ritenuto marginale il rischio derivante da rottura di
serbatoio, tubazione e macchinario di movimentazione con un diametro
equivalente superiore a:
- 4" se l'unita' e' di categoria C;
- 3" se l'unita' e' di categoria B;
- 2" se l'unita' e' di categoria A;
nel caso in cui siano soddisfatte tutte le seguenti condizioni:
- i serbatoi, le tubazioni ed il macchinario di movimentazione sono
protetti dall'urto di mezzi mobili sull'intero loro sviluppo;
- le operazioni di sollevamento di carichi pesanti e l'accesso di
autogru' in prossimita' dell'unita' e' ammesso solo con tubazioni
intercettate;
- sia adottato un sistema di gestione della sicurezza che preveda, in
caso di condizione anomala per bassa temperatura, la messa fuori
servizio del sistema interessato e la verifica delle zone
potenzialmente coinvolte, mediante esame radiografico o
equivalente, per rilevare l'eventuale presenza di criccature;
- siano adottate procedure operative specifiche a salvaguardia
dell'eccessivo abbassamento di temperatura nei serbatoi sia in fase
di messa in servizio, sia in depressurizzazione.
SCENARI INCIDENTALI E TERMINI DI SORGENTE
1. La probabilita' che l'innesco di una nube di GPL determini
un'esplosione di nube di tipo non confinato (UVCE) anziche' un
FLASH- FIRE, dipende essenzialmente dalla geometria del luogo ove
la nube si estende e dalla massa nei limiti di infiammabilita'.
Non e' irragionevole supporre che tale probabilita', sia non
trascurabile solo quando:
- il rilascio interessi un ambiente essenzialmente chiuso;
- quantita' di vapore entro i limiti di infiammabilita' sia
maggiore di 1,5 t, se in ambiente parzialmente confinato (es. in
presenza di grossi edifici o apparecchiature industriali nello
spazio di sviluppo della nube);
- quantita' di vapore entro i limiti di infiammabilita' sia
maggiore di 5 t, se in ambiente non confinato.
Al di sotto dei limiti predetti, il contributo dell'esplosione di
nube al rischio globale puo' ritenersi marginale e pertanto non
rilevante ai fini di una valutazione complessiva del deposito.
2. lo scenario incidentale corrispondente ad un FLASH-FIRE derivante
da rilascio continuo non presenta, a parita' di distanze di
impatto, una effettiva pericolosita' paragonabile a quella delle
altre tipologie di scenario incidentale; infatti in questo caso il
FLASH- FIRE si sviluppa in modo direzionale e conseguentemente con
una ridotta area di impatto. Inoltre il danno si presenta solo
dove la nube ha una concentrazione entro il 50% del limite
inferiore di infiammabilita', condizione difficilmente raggiunta
all'interno degli edifici che si potrebbero trovare lungo il
percorso della nube, stante anche la presumibile limitatezza della
durata di rilascio. Questa considerazione va tenuta presente in
particolare con riferimento alla condizione atmosferica F.2, in
quanto rappresentativa di condizioni tipicamente notturne; in
questi casi infatti la quasi totalita' della popolazione residente
si dovrebbe trovare all'interno di edifici abitativi, mentre la
popolazione occasionale e/o fluttuante sarebbe comunque pressoche'
assente.
Peraltro, nel caso di condizioni atmosferiche di elevata
stabilita' e con calma di vento, lo scenario del FLASH FIRE
dovrebbe risultare meno gravoso per il territorio esterno allo
stabilimento, dato il ristagno della nube all'intorno del punto di
rilascio; in queste condizioni assume una maggiore rilevanza in
termini di distanze di impatto, lo scenario di UVCE, per il quale
si rimanda al successivo punto 5, con riferimento al commento alla
Fig. III/4c.
Nell'applicazione di quanto previsto al punto 3 dell'Appendice IV,
in relazione alla compatibilita' territoriale, risulta pertanto
giustificato, salvo casi eccezionali, fare riferimento alle
distanze relative alla condizione atmosferica D.5.
3. Le distanze di danno per il JET-FIRE (vedi Fig. III/2) sono da
prendere in considerazione, salvo casi eccezionali, solo per il
possibile effetto domino. In effetti, la nettissima direzionalita'
del fenomeno rende minima l'area colpita e di conseguenza la
probabilita' che una data persona si trovi in tale area al momento
dell'incidente: cio' porta normalmente a ritenere il JET-FIRE come
un contribuente minore al rischio globale per le persone.
4. Ai fini della valutazione dell'adeguatezza dei termini di sorgente
impiegati per il calcolo delle conseguenze da parte del
fabbricante, si tenga presente che i tempi mediamente assunti per
il rilascio da rottura di tubazione nel caso di sostanze
pericolose non tossiche, quale il GPL, sono nel campo di:
- 20-40 sec in presenza di valvole motorizzate ad azionamento
automatico;
- 1 min-3 min in presenza di valvole motorizzate con allarme ad
azionamento a mezzo di pulsanti di emergenza
installati in piu' punti del deposito
- 3 min-5 min in presenza di valvole motorizzare ad azionamento
remoto manuale da un solo punto;
- 10-30 min in presenza di valvole manuali.
Stante la assunta rappresentativita' delle categorie di
classificazione delle unita', basata sul metodo indicizzato, nei
riguardi della qualita' media, impiantistica e gestionale,
realizzata ai fini della sicurezza, si ritiene di poter associare,
salvo diverse informazioni puntuali in merito, i valori al limite
inferiore del campo con le unita' di categoria A o B, quelli al
limite superiore con quelli di categoria C o D.
4 - VALORI DI SOGLIA
Gli effetti fisici, derivati dagli scenari incidentali ipotizzabili,
possono determinare danni a persone o strutture in funzione della
loro intensita' e della durata. Il danno e' correlabile all'effetto
fisico mediante modelli di vulnerabilita' piu' o meno complessi. Ai
fini valutativi, almeno nel caso dei depositi di GPL, e' da ritenersi
sufficientemente accurata una trattazione semplificata basata sul
superamento di un valore di soglia, al di sotto del quale si ritiene
che il danno accada con certezza.
Ai fini della valutazione dei depositi di GPL, in particolare, la
possibilita' di danni a persone o a strutture e' definita sulla base
del superamento dei valori di soglia quantitativamente espressi in
Tab. III.1.
Tali valori, congruenti con quelli definiti nelle linee-guida di
pianificazione di emergenza esterna del Dipartimento della Protezione
Civile, gia' citate nel punto 1, rappresentano rispettivamente i
limiti entro i quali si ritengono possibili:
- effetti estesi di letalita';
- effetti di inizio letalita';
- effetti comportanti lesioni gravi irreversibili;
- effetti comportanti lesioni reversibili;
- danni gravi alle strutture e possibili effetti domino.
Le necessita' dell'utilizzo dei valori di soglia definiti deriva non
solo dall'esigenza di assicurare la necessaria uniformita' di
trattamento per i diversi impianto, ma anche per rendere congruenti i
termini di sorgente per la pianificazione di emergenza esterna e
soprattutto per consentire una corretta applicazione degli elementi
di compatibilita' territoriale, di cui al punto 3 dell'Appendice IV.
Qualora le distanze di danno esposte dal fabbricante nel rapporto di
sicurezza si riferiscano a valori di soglia significativamente
diversi ovvero ad altri modelli di vulnerabilita', dovranno essere
riportate in sede di valutazione, almeno in termini approssimativi
mediante estrapolazione, ai valori di soglia di cui alla Tab. III/1.
Gli effetti fisici da prendere in considerazione per i depositi di
GPL sono i seguenti.
Radiazione termica stazionaria (POOL-FIRE, JET-FIRE)
I valori di soglia sono in questo caso espressi come potenza termica
incidente per unita' di superficie esposta (kW/m2). I valori numerici
si riferiscono alla possibilita' di danno a persone prive di
specifica protezione individuale, inizialmente situate all'aperto in
zona visibile alle fiamme, e tengono conto della possibilita'
dell'individuo, in circostanze non sfavorevoli, di allontanarsi
spontaneamente dal campo di irraggiamento.
Il valore di soglia indicato per i possibili danni alle strutture
rappresenta un limite minimo, applicabile ad obiettivi
particolarmente vulnerabili quali serbatoi atmosferici, pannellature
in laminato plastico, ecc. e per esposizioni di lunga durata. Per
obiettivi meno vulnerabili, particolarmente in presenza di protezioni
coibenti, potra' essere necessario riferirsi a valori piu'
appropriati alla situazione specifica, tenendo conto anche della
effettiva possibile durata dell'esposizione.
Radiazione termica variabile (FIREBALL)
Il fenomeno e' caratterizzato da una radiazione termica variabile nel
tempo e della durata dell'ordine di 10-40 secondi, dipendentemente
dalla quantita' di GPL, coinvolta. Poiche' in questo campo la durata,
a parita' di intensita' di irraggiamento, ha un'influenza notevole
sul danno atteso, e' necessario esprimere l'effetto fisico in termini
di dose termica assorbito (kJ/m2).
Nel caso in cui l'analisi effettuata dal fabbricante si esprima in
termini di intensita' di irraggiamento e di durata del FIREBALL, si
potra' risalire alla distanza a cui si determina il valore prefissato
della dose termica, ricercando, eventualmente per estrapolazione,
quella distanza a cui si ha (4):
____________
(4) La correlazione riportata e' stata linearizzata per
semplicita' di applicazione, tenendo conto di tale
circostanza nella scelta dei valori di soglia di cui alla
Tab. III/1. La sua validita' deve pertanto ritenersi legata
esclusivamente allo scopo qui proposto.
Intensita' di irraggiamento (kW/m2)=Dose termica prefissata
(kJ/m2)/Durata (sec)
Radiazione termica istantanea (FLASH-FIRE)
Considerata la breve durata di esposizione ad un irraggiamento
significativo (1-3 sec., corrispondente al tempo di passaggio su di
un obiettivo predeterminato del fronte fiamma che transita
all'interno della nube), si considera che effetti letali possano
presentarsi solo nell'area di sviluppo fisico della fiamma. Pertanto
e' da attendersi una letalita' estesa solo entro i limiti di
infiammabilita' della nube (LFL). Eventi occasionali di letalita'
possono presentarsi in concomitanza con eventuali sacche isolate e
locali di fiamma che possono essere presenti anche oltre il limite
inferiore di infiammabilita', a causa di possibili disuniformita'
nella nube; a tal fine si puo' ritenere cautelativamente che la zona
di inizio letalita' si possa estendere fino al limite rappresentato
da 1/2 LFL.
Onda di pressione (UVCE, VCE)
Il valore di soglia preso a riferimento per i possibili effetti
letali estesi si riferisce non solo alla letalita' diretta dovuta
all'onda d'urto in quanto tale (0,6 bar), ma anche alla letalita'
indiretta causata da cadute, proiezioni del corpo su ostacoli,
impatto di frammenti e specialmente crollo di edifici (0,3 bar).
I limiti per lesioni irreversibili e reversibili sono stati correlati
essenzialmente alle distanze a cui sono da attendersi rotture di
vetri e proiezione di un numero significativo di frammenti, anche
leggeri, generati dall'onda d'urto.
Per quanto riguarda gli effetti domino, il valore di soglia (0,3 bar)
e' stato fissato per tenere conto della distanza media di proiezione
di frammenti od oggetti che possano provocare danneggiamento di
serbatoi, apparecchiature, tubazioni, ecc.
Proiezione di frammenti (BLEVE)
La proiezione del singolo frammento, eventualmente di grosse
dimensioni, viene considerato essenzialmente per i possibili effetti
domino causati dal danneggiamento di strutture di sostegno o dallo
sfondamento di serbatoi ed apparecchiature.
Data l'estrema ristrettezza dell'area interessata dall'impatto e
quindi la bassa probabilita' che in quell'area si trovi in quel
preciso momento un determinato individuo, si ritiene che la
proiezione del singolo frammento di grosse dimensioni rappresenti un
contribuente minore al rischio globale rappresentato dal deposito per
il singolo individuo (in assenza di effetti domino).
5 - DETERMINAZIONE DELLE DISTANZE DI DANNO
La determinazione delle distanze di danno dovra' essere stata
eseguita dal fabbricante nella considerazione delle specificita'
della propria situazione.
Essa deve essere stata condotta in termini analitici e la sua
correttezza sostanziale rimarra' comunque sotto la responsabilita'
del fabbricante, cosi' come l'individuazione degli eventi incidentali
credibili e dei relativi scenari.
Quanto contenuto nel precedente punto 3 e nelle successive Fig. da
III/1 a III/5b non rappresentano in questo senso uno strumento
analitico autonomo ad uso del fabbricante, ma semplicemente un
riferimento comparativo ad uso del valutatore del rapporto di
sicurezza. In tal senso e', tra l'altro, ammissibile che le
determinazioni del fabbricante possano portare a risultati diversi,
purche' cio' avvenga a seguito di precisi e circostanziati motivi
razionali, che potra' essere chiesto al fabbricante di giustificare
sul piano tecnico/scientifico.
Elementi che tipicamente possono portare a tali diversita' sono, a
titolo esemplificativo condizioni meteorologiche locali non
rappresentabili dalle condizioni di riferimento D.5 o F.2, presenza
di barriere d'acqua o di vapore in grado di operare efficacemente un
abbattimento della nube di GPL con conseguente riduzione delle sue
dimensioni, effetti di schermo verso aree vulnerabili (ad es. ad
opera degli stessi tumuli di serbatoi), uso esclusivo di miscele
pesanti o butano ecc.
Premesso quanto sopra, le successive Fig. da III/1 a III/5b
forniscono al valutatore del rapporto di sicurezza un utile
riferimento per le distanze di danno da attendersi in condizioni
mediamente conservative. Nella comparazione con le risultanze
analitiche espresse nel rapporto di sicurezza sara' necessario tenere
conto delle particolari assunzioni fatte nel ricavare quanto espresso
nelle figure citate.
Figura III/1 (POOL-FIRE)
La sostanza e' stata assunta conservativamente come butano. La
geometria della pozza e' circolare e le distanze debbono intendersi
misurate dal bordo della pozza.
Figura III/2 (JET-FIRE)
La sostanza e' stata assunta conservativamente come propano. Le
portate di efflusso (vedi tabellina in calce alla figura) sono state
valutate assumendo una temperatura di stoccaggio pari a 25C, con
rilascio in fase liquida. Si e' che l'intera massa rilasciata sia
trascinata, il 40% ca. come vapore di flash e il rimanente come
aerosol, e che partecipi all'incendio a getto (questa ipotesi e'
valida per il propano, ma potrebbe risultare eccessivamente
conservativa per miscele piu' pesanti).
Si richiama l'attenzione sul fatto che le distanze indicate in figura
sono in direzione del getto, in quanto queste sono rilevanti al fine
di valutare la possibilita' che un obiettivo vulnerabile sia
ingolfato in fiamma. Un irraggiamento significativo si presenta in
direzione trasversale rispetto alla fiamma solo a brevi distanze
dall'asse del getto (dell'ordine di pochi metri), circostanza che
avvalora il considerare che il JET-FIRE come un contribuente minore
per il rischio alle persone (salvo eventuali effetti dominio).
Figura III/3 (FIREBALL)
La sostanza e' stata assunta conservativamente come propano. La
quantita' coinvolta nel FIREBALL e' stata determinata considerando il
serbatoio, al momento del collasso, pieno al 75% del massimo grado di
riempimento consentito (420 Kg/m3); al collasso si e' assunto che
segua l'espansione del vapore di flash (ca. 40% della quantita'
totale), con il trascinamento di ulteriore liquido sotto forma di
aerosol, con un contributo ponderale pari a quello del vapore flash.
Dalle assunzioni fatte consegue che partecipano 0,252 t di propano
per ogni m3 geometrico del serbatoio.
Figure III/4a e 4b (UVCE da rilascio istantaneo)
La sostanza e' stata assunta conservativamente come propano. Per la
valutazione della quantita' rilasciata in nube, in termini di
contenuto del serbatoio, flash iniziale e trascinamento di aerosol,
si sono assunte le stesse ipotesi di base del caso precedente
(FIREBALL). Il fattore di diluizione iniziale della nube, termine di
sorgente significativo per il calcolo della dispersione come nube
pesante, e' stato assunto pari a 35; inoltre, ipotizzando che
l'innesco avvenga nelle condizioni di dispersione piu' sfavorevole
possibili, si e' assunto che il 60% ponderale dell'intera nube sia in
condizioni di infiammabilita' e che l'epicentro dell'esplosione sia
nella condizioni di massimo allontanamento della nube prima della sua
diluizione sotto i limiti di infiammabilita'.
L'insieme di tali due ultime ipotesi rappresenta una condizione che,
pur possibile, puo' essere piuttosto conservativa, ma giustificabile
nell'ambito di una valutazione di carattere generale svincolata da
ogni contesto specifico. Una piu' realistica e puntuale valutazione
delle condizioni di dispersione, piu' probabili al momento di un
eventuale innesco della nube, con conseguente rivalutazione della
massima quantita' esplodibile, puo' essere fatta solo a seguito di
una specifica analisi delle condizioni locali ed in particolare della
natura e della localizzazione dei possibili punti di innesco in
relazione alla fonte di rilascio.
L'applicazione di modelli di dispersione per rilascio istantaneo
piuttosto che quelli per rilascio continuo, e' da considerarsi piu'
corretta in tutte quelle situazioni per le quali la durata di
rilascio ipotizzata e' minore del tempo necessario affinche' la nube
si evolva fino ai limiti di infiammabilita' e raggiunga lo stato
stazionario. Cio' si verifica a seguito di rilasci di grossa entita'
che portano in breve tempo allo svuotamento pressoche' totale di un
serbatoio (ad es. cedimento catastrofico per infragilimento a freddo)
oppure a seguito di rilasci prontamente intercettati (ad es. rottura
di una tubazione con intervento di una valvola di intercettazione
automatica).
Nel primo dei casi tipici esposti, cedimento catastrofico di un
serbatoio, con le assunzioni conservative fatte, consegue la
partecipazione di 0,1512 t di propano per ogni m3 geometrico del
serbatoio; nel secondo dei casi tipici, rottura tubazione con
intercettazione tempestiva, la valutazione della quantita' coinvolta
puo' essere agevolmente fatta sulla base delle portate deducibili
dalla tabella in calce alla Fig. III/4c e dei tempi di
intercettazione (da 20 a 40 secondi ove applicabili) di cui al punto
3.
Lo scenario di UVCE dovra' essere preso in considerazione o meno
cosi' come indicato al punto 3, in relazione alla quantita' di vapore
entro i limiti di infiammabilita' e alla configurazione dell'ambiente
entro cui si sviluppa la nube.
Figura III/4c (UVCE da rilascio continuo)
La sostanza e' stata assunta conservativamente come propano. Per la
valutazione della portata di alimentazione della nube, si e' assunto
che, oltre al vapore di flash e al trascinamento del relativo
aerosol, partecipi anche l'evaporazione della pozza di GPL ricaduta
al suolo dal getto; date queste condizioni, risulta sufficientemente
realistico assumere per i calcoli che l'intera portata rilasciata
vada ad alimentare la nube. Il fattore di diluizione iniziale della
nube, termine di sorgente significativo per il calcolo della
dispersione come nube pesante, e' stato assunto pari a 10; inoltre si
e' assunto che si trovi in condizioni di infiammabilita' tutta la
massa che si trova nella nube al momento in cui questa raggiunge il
suo stato stazionario, (successivamente la nube non puo' piu'
incrementare la propria massa) valutata conservativamente come
l'intera portata che effluisce nell'intervallo di tempo necessario
affinche', sotto l'azione del vento, la nube raggiunga la distanza
corrispondente al LFL.
Questa ipotesi potrebbe non risultare conservativa nel caso di
condizioni atmosferiche di elevata stabilita' e calma di vento,
poiche' la geometria di dispersione sarebbe significativamente
diversa, con ristagno della nube nell'area di rilascio. In tale caso
non e' irragionevole supporre che possa partecipare all'esplosione
una quantita' dell'ordine del 15-20% della quantita' totale
rilasciata, con epicentro dell'esplosione prossimo al punto di
rilascio.
La Fig. III/4c rimane comunque utilizzabile purche' la quantita'
coinvolta venga valutata, non sulla base della tabella in calce la
figura stessa, ma secondo le considerazioni esposte sopra.
Per ipotesi meteorologiche piu' generali, tipicamente rappresentabili
dalle classi atmosferiche D.5 e F.2, la tabella in calce alla figura
fornisce direttamente, sulla base dell'ipotesi di rottura e della
classe meteorologica, la quantita' massima coinvolta nell'esplosione
e la distanza dell'epicentro dal punto di rilascio che va aggiunta
alla distanza ricavata dalla figura stessa per determinare quella di
danno.
Lo scenario UVCE dovra' essere preso in considerazione o meno, cosi'
come indicato al punto 3, in relazione alle quantita' di vapore entro
i limiti di infiammabilita' e alla configurazione dell'ambiente entro
cui si sviluppa la nube.
Figura III/5a e 5/b (FLASH-FIRE da rilascio istantaneo e da rilascio
continuo, rispettivamente)
Per le assunzioni che sono alla base di queste figure, valgono le
stesse considerazioni gia' fatte per le figure corrispondenti
dell'UVCE.
Non si applicano in questo caso le considerazioni relative
all'epicentro, ne' quelle relative all'eventuale marginalita' degli
scenari.
Tab. III/1
Valori di riferimento per la valutazione degli effetti
_______________________________________________________
| |
| SOGLIE DI DANNO A PERSONE E STRUTTURE |
___________|_______________________________________________________|
| | | | | | |
|Scenario | Elevata | Inizio |Lesioni |Lesioni| Danni alle |
|incidentale|letalita'|letalita'|irrever-|rever- | strutture |
| | | | sibili |sibili | Effetti domino |
|___________|_________|_________|________|_______|__________________|
| | | | | | |
| Incendio | | | | | |
|(radiazione| 12,5 | 7 | 5 | 3 | 12,5 kW/m2 |
| termica | kW/m2 | kW/m2 | kW/m2 | kW/m2 | |
| stazio- | | | | | |
| naria) | | | | | |
|___________|_________|_________|________|_______|__________________|
| | | | | | |
| BLEVE/ | | | | |100m da parco |
| Fireball | | | | | bombole |
|(radiazione| raggio | 350 | 200 | 125 |600m da stoccaggio|
| termica |fireball | kJ/m2 | kJ/m2 | kJ/m2 | in sfere |
| variabile)| | | | |800m da stoccaggio|
| | | | | | in cilindri |
|___________|_________|_________|________|_______|__________________|
| | | | | | |
| Flash-fire| | | | | |
|(radiazione| | | | | |
| termica | LFL | 1/2 LFL | --- | --- | |
| istanta- | | | | | |
| nea | | | | | |
|___________|_________|_________|________|_______|__________________|
| | | | | | |
| UVCE | 0,6 | | | | |
|(sovrapres-| bar | 0,14 | 0,07 | 0,03 | 0,3 bar |
| sione di | (0,3 | bar | bar | bar | |
| picco) | bar)* | | | | |
|___________|_________|_________|________|_______|__________________|
*: Da assumere in presenza di edifici o altre strutture il cui
collasso possa determinare letalita' indiretta.
=== SI VEDANO FIGURE PAGG. 125 - 126 - 127 - 128 - 129 - 130 - 131 ==
Fig. III/5b
FLASH-FIRE Rilascio continuo propano
_______________________________________
| |
| Classe di stabilita' atmosferica |
|_______________________________________|
| |
| D5 |
___________________________|_______________________________________|
| | | | | |
| Diametro | Portata | Quantita' gas | | |
| equiv. rottura | efflusso | tra UFL e LFL | D a LFL | D a 1/2 LFL |
| (mm) | (kg/s) | (kg) | (m) | (m) |
|________________|__________|_______________|_________|_____________|
| | | | | |
| 25 | 3,5 | 30 | 40 | 60 |
|________________|__________|_______________|_________|_____________|
| | | | | |
| 50 | 15 | 200 | 70 | 110 |
|________________|__________|_______________|_________|_____________|
| | | | | |
| 75 | 34 | 680 | 100 | 160 |
|________________|__________|_______________|_________|_____________|
| | | | | |
| 100 | 62 | 1750 | 145 | 215 |
|________________|__________|_______________|_________|_____________|
| | | | | |
| 150 | 139 | 6440 | 230 | 340 |
|________________|__________|_______________|_________|_____________|
(segue)
Fig. III/5b (seguito)
FLASH-FIRE Rilascio continuo propano
_______________________________________
| |
| Classe di stabilita' atmosferica |
|_______________________________________|
| |
| F2 |
___________________________|_______________________________________|
| | | | | |
| Diametro | Portata | Quantita' gas | | |
| equiv. rottura | efflusso | tra UFL e LFL | D a LFL | D a 1/2 LFL |
| (mm) | (kg/s) | (kg) | (m) | (m) |
|________________|__________|_______________|_________|_____________|
| | | | | |
| 25 | 3,5 | 150 | 85 | 125 |
|________________|__________|_______________|_________|_____________|
| | | | | |
| 50 | 15 | 1300 | 175 | 265 |
|________________|__________|_______________|_________|_____________|
| | | | | |
| 75 | 34 | 4500 | 265 | 400 |
|________________|__________|_______________|_________|_____________|
| | | | | |
| 100 | 62 | 10600 | 355 | 535 |
|________________|__________|_______________|_________|_____________|
| | | | | |
| 150 | 139 | 37800 | 540 | 830 |
|________________|__________|_______________|_________|_____________|
APPENDICE IV
CATEGORIZZAZIONE DEI DEPOSITI DI GPL
ED ELEMENTI UTILI PER LA VALUTAZIONE DELLA LORO
COMPATIBILITA' TERRITORIALE
1 - CLASSIFICAZIONE DEL DEPOSITO
L'intero deposito deve essere classificato globalmente, sulla base
delle risultanze derivanti dall'applicazione di quanto previsto in
Appendice II, individuandone la classe di appartenenza in conformita'
ai seguenti criteri.
I classe
Deposito in cui le unita' logiche, individuate e valutate ai sensi
dell'Appendice II, risultano di categoria A. Al deposito va
attribuita questa classe anche nel caso in cui una sola unita'
logica, escluse quelle di stoccaggio, risulti di categoria B, purche'
con valore dell'indice di rischio generale compensato G' inferiore a
500, ovvero 700 se trattasi di unita' di travaso ferrocisterne.
II classe
Deposito in cui le unita' logiche, individuate e valutate ai sensi
dell'Appendice II, risultano di categoria A o B. Al deposito va
attribuita questa classe anche nel caso in cui una sola unita'
logica, esclude quelle di stoccaggio, risulti di categoria C, purche'
con valore dell'indice di rischio generale compensato G' inferiore a
5000.
III classe
Deposito in cui le unita' logiche, individuate e valutate ai sensi
dell'Appendice II, risultano di categoria A, B o C. Al deposito va
attribuita questa classe anche nel caso in cui una sola unita'
logica, escluse quelle di stoccaggio, risulti di categoria D, purche'
con valore dell'indice di rischio generale compensato G' inferiore a
15000.
IV classe
Deposito non ricadente nelle precedenti classi (in particolare nel
caso in cui due o piu' unita' logiche risultino di categoria D).
2 - CATEGORIZZAZIONE DEL TERRITORIO
La valutazione della vulnerabilita' del territorio circostante il
deposito, in relazione ai possibili danni derivanti da eventi
incidentali, va effettuata mediante l'individuazione delle aree di
insediamento ascrivibili alle seguenti categorie di vulnerabilita'.
Indipendentemente da queste, occorre tener conto dell'eventuale
presenza di vie di comunicazione stradale o autostradale o di
ferrovie da considerare in sede di pianificazione di emergenza
esterna, che dovra' prevedere sistemi automatici di informazione e
allarme, garantendo la sicurezza delle persone trasportate.
Qualora l'analisi di rischio evidenzi la possibilita' che tali
infrastrutture rientrino nelle aree di danno individuale, dovranno
predisporsi idonei interventi, sia di protezione che gestionali, atti
a remotizzare l'entita' delle conseguenze (per esempio: elevazione
del muro di cinta sul fronte prospiciente l'infrastruttura,
installazione di rilevatori di gas ed impianti fissi a monitori ad
azionamento automatico per la diluizione della nube di gas, efficace
coordinamento tra il deposito e l'ente gestore dell'infrastruttura
finalizzato alla rapida intercettazione del traffico, ecc.)
Categoria A
1. zone abitate per le quali l'indice reale di edificazione
esistente, esclusi gli insediamenti a destinazione industriale,
artigianale ed agricola, sia superiore o uguale a 4,5 m3 /m2.
L'area rispetto alla quale valutare detta densita' e' quella
interessata dalla categoria di effetti considerata, in accordo
alle indicazioni di cui al successivo paragrafo 3;
2. luoghi di concentrazione di persone con limitata capacita' di
mobilita' ad elevata densita' (per es. ospedali, case di cura,
ospizi con piu' di 25 posti letto - asili, scuole elementari e
medie inferiori, con piu' di 100 persone presenti).
Categoria B
1. Zone abitate per le quali l'indice reale di edificazione
esistente, esclusi gli insediamenti a destinazione industriale,
artigianale ed agricola, sia maggiore o uguale a 1,5 m3 /m2 e
minore di 4,5 m3/m2. L'area rispetto alla quale valutare detta
densita' e' quella interessata dalla categoria di effetti
considerata, in accordo alle indicazioni di cui al successivo
paragrafo 3;
2. luoghi di concentrazione di persone con limitata capacita' di
mobilita' a densita' medio bassa (per es. ospedali, case di cura,
ospizi fino a 25 posti letto - asili, scuole elementari e medie
inferiori fino a 100 persone presenti);
3. locali di pubblico spettacolo all'aperto ad elevato affollamento
(piu' di 500 persone presenti);
4. mercati stabili all'aperto ad elevato affollamento (piu' di 500
persone presenti);
5. centri commerciali al coperto aventi superficie di esposizione e
vendita superiore a 1000 m2;
6. stazioni ferroviarie con un movimento passeggeri superiore a 1000
persone/giorno.
Categoria C
1. Zone abitate per le quali l'indice reale di edificazione
esistente, esclusi gli insediamenti a destinazione industriale,
artigianale ed agricola, sia maggiore o uguale a 1 m3/m2 e minore
di 1,5 m3/m2. L'area rispetto alla quale valutare detta densita'
e' quella interessata dalla categoria di effetti considerata, in
accordo alle indicazioni di cui al successivo paragrafo 3;
2. locali di pubblico spettacolo all'aperto ad affollamento medio/
basso (fino a 500 persone presenti);
3. scuole medie-superiori ed istituti scolastici in genere;
4. mercati stabili all'aperto ad affollamento medio/basso (fino a 500
persone presenti);
5. locali di pubblico spettacolo al chiuso;
6. centri commerciali al coperto aventi superficie di esposizione e
vendita fino a 1000 m2;
7. stazioni ferroviarie con un movimento passeggeri compreso tra 100
e 1000 persone/giorno.
Categoria D
1. Zone abitate per le quali l'indice reale di edificazione
esistente, esclusi gli insediamenti a destinazione industriale,
artigianale ed agricola, sia maggiore o uguale a 0,5 m3/m2 e
minore di 1 m3/m2. L'area rispetto alla quale valutare detta
densita' e' quella interessata dalla categoria di effetti
considerata, in accordo alle indicazioni di cui al successivo
paragrafo 3;
2. edifici e aree soggetti ad affollamenti anche rilevanti ma
limitatamente a determinati periodi (per es. chiese, mercatini
periodici, cimiteri, etc);
Categoria E
1. Aree con insediamenti industriali, artigianali ed agricoli;
2. zone abitate con densita' reale di edificazione esistente
inferiore a 0,5 m3/m2. L'area rispetto alla quale valutare detta
densita' e' quella interessata dalla categoria di effetti
considerata, in accordo alle indicazioni di cui al successivo
paragrafo 3;
Categoria F
1. Area entro i confini dello stabilimento;
2. area limitrofa allo stabilimento entro la quale non sono presenti
manufatti o strutture in cui sia prevista l'ordinaria presenza di
gruppi di persone.
3 - ELEMENTI UTILI PER LA VALUTAZIONE DELLA COMPATIBILITA'
TERRITORIALE
Fatto salvo quanto disposto in materia di localizzazione per queste
tipologie di attivita' dalle norme generali di sicurezza vigenti e
premesso che, per l'insediamento dei nuovi impianti, vanno preferite
le aree agricole-rurali o, in seconda istanza, quelle industriali o
artigianali a densita' media-bassa, la compatibilita' del deposito
con il territorio circostante va valutata in relazione alla
sovrapposizione delle tipologie di insediamento, categorizzate in
termini di vulnerabilita' come al precedente punto 2, con l'inviluppo
delle aree di danno determinate dai singoli eventi incidentali
credibili, cosi' come definite nell'Appendice III.
Nel valutare la compatibilita' territoriale si dovra' tenere conto
anche di tutti i fattori, eventualmente specifici dell'impianto o del
sito, che non sono definibili in termini tecnici o determinabili a
priori.
Pertanto, e in particolare per i depositi esistenti, si dovra' tenere
conto, tra l'altro di:
- presenza di specifiche misure di carattere gestionale, riconosciute
efficaci ma non esplicitamente previste in questa linea-guida;
- adozione di particolari ed efficaci tecnologie o sistemi
innovativi, e pertanto non ancora previsti in questa linea-guida;
- disponibilita' di strutture di pronto intervento e soccorso
nell'area;
- adozione di particolari misure di allertamento e protezione per gli
insediamenti civili;
- fattori socio-economici locali;
- preesistenza dell'attivita' industriale agli insediamenti limitrofi
vulnerabili.
Gli scenari incidentali collegabili ad eventi non influenzabili da
parte del fabbricante con interventi tecnici migliorativi non sono da
considerare ai fini della compatibilita' territoriale del deposito,
ma da valutarsi opportunamente ai fini della predisposizione del
piano di emergenza esterno.
Fatto comunque salve le indicazioni circa la necessita' di
adeguamento dei depositi, di cui all'Appendice V, si forniscono di
seguito elementi di valutazione ai fini della compatibilita'
territoriale. Essi non vanno interpretati in termini rigidi e
compiuti, bensi' utilizzati come guida nella conformazione di un
giudizio che deve necessariamente articolato, prendendo in
considerazione, in maniera opportuna, anche i possibili impatti
diretti o indiretti connessi all'esercizio dell'attivita'
industriale.
Zona di inviluppo delle aree di impatto ad elevata letalita'
Per i depositi nuovi (2) si deve intendere, in linea generale,
compatibile la presenza, in questa zona inviluppo, di tipologie di
insediamento con categoria di vulnerabilita' E o F se il deposito e'
di I Classe, F se il deposito e' di II o III Classe.
____________
(2) Tra i quali vanno annoverati anche i depositi esistenti
per i quali viene richiesto il nulla osta di
fattibilita' per modifiche aggravanti il rischio.
Per depositi esistenti (3) si puo' ritenere ragionevole estendere la
compatibilita' alla presenza, in questa zona, di aree di
vulnerabilita' D se il deposito e' di I Classe, E se il deposito e'
di II Classe; non e' da ritenersi giustificata alcuna estensione per
depositi di III o IV Classe.
________________________
(3) Per depositi esistenti devono intendersi anche i depositi per i
quali l'organo tecnico competente ha gia' espresso parere
favorevole al Nulla Osta di Fattibilita'.
Zona inviluppo delle aree di impatto ad inizio letalita'
Per dispositivi nuovi si deve intendere, in linea generale,
compatibile la presenza, in questa zona inviluppo, di tipologie di
insediamento con Classe di vulnerabilita' D, E o F se il deposito e'
di I Classe, E o F se il deposito e' di II Classe, F se il deposito
e' di III Classe.
Per i depositi esistenti si puo' ritenere ragionevole estendere la
compatibilita' alla presenza, in questa zona, di aree di
vulnerabilita' C se il deposito e' di I Classe, D se il deposito e'
di II Classe, E se il deposito e' di III Classe; non e' da ritenersi
giustificata alcuna estensione per depositi di classe IV.
Zona inviluppo delle aree di impatto per lesioni irreversibili
Per depositi nuovi si deve intendere, una linea generale, compatibile
la presenza, in questa zona inviluppo, di tipologie di insediamento
con categoria di vulnerabilita' C, D, E o F se il deposito e' di I
classe, D, E o F se il deposito e' di II classe, E o F se il deposito
e' di III classe.
Per depositi esistenti si puo' ritenere ragionevole estendere la
compatibilita' alla presenza, in questa zona, di aree di
vulnerabilita' B se il deposito e' di I classe, C se il deposito e'
di II classe, D se il deposito e' di III classe; E se il deposito e'
di IV classe.
Zona inviluppo delle aree di impatto per lesioni reversibili
Per tali aree si puo' ritenere ragionevole indicare come compatibile,
sia per gli impianti nuovi che per gli esistenti, la presenza di aree
di vulnerabilita' A se il deposito e' di I classe, B se il deposito
e' di II classe, C se il deposito e' di III o IV classe (la IV classe
non e' ammessa per impianti nuovi).
Per semplicita' di lettura, nelle tabelle IV/1 e IV/2 sono
riepilogati i suddetti criteri di compatibilita'.
CATEGORIE TERRITORIALI COMPATIBILI
CON LA PRESENZA DI DEPOSITI DI GPL
____________ _____________________________________________________
| | |
| CLASSE DEL | CATEGORIE DI EFFETTI |
| DEPOSITO | |
|____________|_____________________________________________________|
| | | | | |
| | ELEVATA | INIZIO | LESIONI | LESIONI |
| | LETALITA' | LETALITA' | IRREVERSIBILI | REVERSIBILI |
|____________|___________|___________|_______________|_____________|
| | | | | |
| I | EF | DEF | CDEF | ABCDEF |
|____________|___________|___________|_______________|_____________|
| | | | | |
| II | F | EF | DEF | BCDEF |
|____________|___________|___________|_______________|_____________|
| | | | | |
| III | F | F | EF | CDEF |
|____________|___________|___________|_______________|_____________|
Tab. IV/1 - Depositi nuovi
____________ _____________________________________________________
| | |
| CLASSE DEL | CATEGORIA DI EFFETTI |
| DEPOSITO | |
|____________|_____________________________________________________|
| | | | | |
| | ELEVATA | INIZIO | LESIONI | LESIONI |
| | LETALITA' | LETALITA' | IRREVERSIBILI | REVERSIBILI |
|____________|___________|___________|_______________|_____________|
| | | | | |
| I | DEF | CDEF | BCDEF | ABCDEF |
|____________|___________|___________|_______________|_____________|
| | | | | |
| II | EF | DEF | CDEF | BCDEF |
|____________|___________|___________|_______________|_____________|
| | | | | |
| III | F | EF | DEF | CDEF |
|____________|___________|___________|_______________|_____________|
| | | | | |
| IV | F | F | EF | DEF |
|____________|___________|___________|_______________|_____________|
Tab. IV/2 - Depositi esistenti
APPENDICE V
ADEGUAMENTI DEI DEPOSITI
PREMESSA
L'applicazione del metodo indicizzato alle singole unita' e la
conseguente categorizzazione fornisce una chiara indicazione circa il
livello di rischio associato all'esercizio dell'unita'.
Dall'attento esame dei valori attribuiti ai singoli fattori,
intrinseci e di compensazione, possono cogliersi ulteriori
indicazioni concernenti le specifiche impiantistiche e/o gestionali
sulle quali intervenire al fine di migliorare le condizioni di
rischio.
Di seguito vengono illustrati i criteri di massima cui dovranno
ispirarsi gli organi tecnici nella formulazione di prescrizioni e
relativi tempi di attuazione a conclusione dell'esame dei rapporti di
sicurezza.
Tali criteri sono orientati a conseguire un graduale miglioramento
delle condizioni generali di sicurezza consentendo, per quanto
possibile, l'efficace prosecuzione dell'esercizio dell'impresa.
E' comunque da considerare preminente la necessita' della
formulazione delle prescrizioni atte ad assicurare la compatibilita'
territoriale del deposito in conformita' ai criteri contenuti
nell'Appendice IV da realizzarsi nei tempi tecnici strettamente
necessari sulla base di un programma di interventi da definirsi anche
attraverso un opportuno confronto con il fabbricante.
A parte le indicazioni di carattere generale si e' ravvisata la
necessita' di introdurre specifiche indicazioni per quanto concerne
le procedure per il travaso di autobotti e ferrocisterne.
5.1 INDICAZIONI DI CARATTERE GENERALE
Di seguito vengono esaminate le varie possibilita' in funzione della
categorizzazione della singola unita'.
a) UNITA' IN CATEGORIA "A"
L'unita' e' da considerarsi di elevato standard tecnologico.
Ulteriori provvedimenti migliorativi potranno essere esclusivamente
prescritti in considerazione di particolari situazioni di aggravio di
rischio connesse alla corografia delle aree circostanti il deposito.
Nella indicazione dei tempi di attuazione dovra' tenersi conto delle
esigenze di natura imprenditoriale.
Non puo' escludersi l'eventualita' che l'unita' possa risultare in
categoria "A" in ragione delle modeste quantita' di prodotto (pompe/
compressori - imbottigliamento) pur in assenza di adeguate
predisposizioni impiantistiche.
In questi casi, assume maggiore significato l'analisi dei soli
fattori di compensazione nonche' la verifica della rispondenza agli
standard tecnologici di legge.
b) UNITA' DI CATEGORIA "B"
Lo standard tecnologico dell'unita' e' da considerarsi medio/alto in
funzione del valore assunto dell'indice generale di rischio
compensato.
E' presumibile che taluni apprestamenti impiantistici previsti dalle
vigenti norme tecniche non siano realizzati.
Le prescrizioni dovranno essere finalizzate, essenzialmente, al
conseguimento della conformita' al dettato della norma.
L'opportunita' di ulteriori prescrizioni come pure la definizione dei
tempi di attuazione dovra' tenere conto della sussistenza di
condizioni di aggravio di rischio connesse alla corografia delle aree
circostanti il deposito a meno di particolari situazioni in relazione
alle quali si individuino specifiche condizioni di rischio, di natura
impiantistica.
Vale inoltre quanto gia' espresso al punto a) in merito al ruolo
svolto dalla quantita' in gioco.
c) UNITA' IN CATEGORIA "C"
Lo standard tecnologico dell'unita' e' considerarsi medio/basso in
funzione del valore assunto dell'indice generale di rischio
compensato.
E' ragionevolmente presumibile che l'unita' presenti specifiche
carenze impiantistiche. L'organo tecnico dovra' formulare
prescrizioni atte a condurre l'unita' in categoria B da realizzarsi
nei tempi tecnici strettamente necessari. Nelle more di realizzazione
degli adeguamenti prescritti, l'organo tecnico potra' imporre
specifiche limitazioni di carattere gestionale e/o di esercizio in
presenza di particolari condizioni di rischio sia dal punto di vista
impiantistico che per quanto riguarda la situazione di urbanizzazione
delle aree al contorno.
d) UNITA' IN CATEGORIA "D"
L'unita' e' da ritenersi di standard tecnologico scarso e pertanto
inadeguato alle caratteristiche intrinseche di pericolosita' della
sostanza con grave pericolo per gli stessi addetti ai lavori.
L'organo tecnico potra' decidere la limitazione o la sospensione
dell'esercizio dell'unita' fino all'attuazione di provvedimenti atti
alla riqualificazione dell'unita' almeno in categoria "C". In
alternativa, l'organo tecnico potra' individuare soluzioni diverse,
quali ad esempio il presidio permanente del deposito da parte di
personale idoneo, atto ad assicurare i necessari interventi in caso
di emergenza.
Ulteriori provvedimenti dovranno essere attuati nei tempi tecnici
strettamente necessari secondo quanto specificato al punto
precedente.
5.2 PROCEDURE PER IL TRAVASO DI AUTOBOTTI E FERROCISTERNE
L'esperienza storica ha mostrato che gli incidenti di maggiore
rilevanza hanno origine e si sviluppano al punto di travaso in
concomitanza delle operazioni di carico e scarico, essenzialmente per
l'inadeguatezza e/o il mancato rispetto delle procedure operative.
L'incidente assume quasi sempre proporzioni significative in ragione
delle oggettive difficolta' di intercettazione del GPL che fuoriesce
dall'autobotte o ferrocisterna in travaso.
Indipendentemente dalle norme di esercizio dettate dal DM 13/10/94,
la cui totale applicazione deve comunque essere garantita, si rende
necessario attuare ulteriori provvedimenti di natura gestionale al
fine di remotizzare al massimo la possibilita' di incidenti al punto
di travaso.
Ad integrazione delle norme di esercizio stabilite dal DM 13/10/94
dovra' quindi prevedersi:
1. Il registro giornaliero di cui al decreto legislativo n. 504 del
26 ottobre 1995, articolo 25 e' obbligatoriamente integrato dal
manuale operativo di sicurezza che l'operatore sottoscrive ogni
volta che e' effettuata l'operazione di travaso e tenuto a
disposizione degli organi di controllo.
2. La movimentazione in quantita' superiore a quanto stabilito dalle
disposizioni vigenti costituisce violazione degli obblighi
derivanti dalla concessione.
Pertanto da parte delle Autorita' concernenti potranno essere
adottate tutti i provvedimenti previsti dalla normativa vigente.
Il prefetto inoltre potra' procedere emettendo il provvedimento di
sospensione in base alla potesta' conferitagli dalla legge n.
966/65 e dall'art. 153 del T.U.L.C.P. del 4 febbraio 1915 n. 148.
3. Le procedure operative dovranno prevedere il preventivo controllo
del possesso, da parte degli autisti, delle abilitazioni di legge,
nonche' provvedimenti idonei ad evitare partenze intempestive
delle autobotti (per es. ritiro delle chiavi di accensione) e/o
movimenti indesiderati delle stesse.
4. Il corretto posizionamento dell'autocisterna al punto di travaso
finalizzato ad ottenere la completa copertura della cisterna in
travaso da parte dell'impianto fisso di raffreddamento dovra'
essere indicato da apposita segnaletica orizzontale salvo il caso
di presenza di pesa continua.
5. Eventuali operazioni al punto di travaso che per qualsiasi motivo
non possono esattamente identificarsi come ordinarie operazioni di
travaso dovranno essere oggetto di specifico permesso di lavoro.
6. Le procedure di verifica e controllo del grado di riempimento
dovranno essere oggetto di specifica trattazione nell'ambito delle
procedure operative.
7. Il personale addetto al travaso dovra' poter disporre
dell'equipaggiamento protettivo nelle immediate prossimita' del
luogo di lavoro. Gli stessi dovranno avere al seguito guanti
antitermici durante l'intera durata delle operazioni di
carico/scarico.
8. All'interno dei depositi e' ammessa la presenza dei soli vettori
compatibili con i punti di travaso e con la capacita' disponibile
limitatamente al tempo necessario alle operazioni di
carico/scarico fatto salvo il caso di specifica richiesta dello
scalo merci che serve il deposito.
La presenza di ulteriori vettori, sia pieni che vuoti, e'
consentita esclusivamente all'interno di aree a cio' destinate che
dovranno essere protette da impianti fissi di irrorazione e/o da
monitori dimensionati per una portata specifica non inferiore a 5
l/min/m2 di superficie dell'area di sosta. Dette aree dovranno
essere caratterizzate da una distanza di sicurezza interna non
inferiore a quella indicata dal DM 13/10/94 per le autocisterne in
travaso.
9. Le procedure operative dovranno risultare da apposito cartello
posizionato in modo ben visibile, in prossimita' del punto di
travaso.